摘" " 要：蘇59-13-XX井設(shè)計(jì)井深4 968 m，垂深3 675 m，水平段長(zhǎng)1 001 m。施工過(guò)程中二開(kāi)鉆進(jìn)至3 790 m時(shí)發(fā)生井下復(fù)雜情況，需填眼側(cè)鉆，綜合考慮井眼軌跡、地層巖性、水泥塞面等，在3 490 m開(kāi)始側(cè)鉆，選擇短保徑、高側(cè)向力鉆頭配合立林7LZ165×1.75°螺桿微增斜降方位側(cè)鉆，歷時(shí)13 h，側(cè)鉆井段3 490～3 496.5 m，側(cè)鉆進(jìn)尺6.5 m，側(cè)鉆成功，側(cè)鉆軌跡平滑，為后續(xù)施工創(chuàng)造了良好條件。首先簡(jiǎn)要介紹了蘇59-13-XX井基本情況、工程遇到的復(fù)雜井況及處理過(guò)程，其次詳細(xì)論述了側(cè)鉆軌跡的設(shè)計(jì)、PDC鉆頭和BHA優(yōu)選技術(shù)、側(cè)鉆作業(yè)施工難點(diǎn)、側(cè)鉆前準(zhǔn)備及具體側(cè)鉆施工過(guò)程。

關(guān)鍵詞：側(cè)鉆；水泥塞面；控時(shí)；狗腿度

Application and analysis of sidetracking technology in Su 59-13-XX well

WANG Jianmin， LU Jian，SHEN Jiyang

Drilling Branch of CNPC Offshore Engineering Company Limited， Tianjin 300451， China

Abstract：The design depth of the Su59-13-XX well is 4 968 m， with a vertical depth of 3 675 m and a horizontal section of 1 001 m. During the construction process， downhole complex situation occurred when the second-spud drilling reached 3 790 m， requiring sidetracking. After considering factors such as wellbore trajectory， formation lithology， and cement plug， sidetracking started at 3 490 m. A bit of short gauge， high side force was chosen in combination with the Lilin 7LZ165×1.75° screw for micro build-up azimuth-drop sidetracking. The sidetracking took 13 hours， with the sidetracked section from 3 490 to 3 496.5 m， advancing 6.5 m. The sidetracking was successful and the sidetrack trajectory was smooth， creating good conditions for subsequent construction. This paper briefly introduces the basic situation of Su 59-13-XX well， the complex well conditions encountered in the project and the solution. Then， the paper detailly discusses the design of the sidetracking trajectory， selection technology of PDC drill bit and BHA， difficulties of sidetracking operation， preparation before sidetracking， and specific sidetracking construction process.

Keywords：sidetracking; cement plug; time-control drilling; dogleg

1" " 蘇59-13-XX井基本情況

蘇59-13-XX井為川慶鉆探蘇里格項(xiàng)目部署在內(nèi)蒙古自治區(qū)鄂托克前旗昂素鎮(zhèn)的一口水平井，設(shè)計(jì)表層1 010 m，造斜點(diǎn)3 200 m，入靶點(diǎn)垂深3 659 m，水平段長(zhǎng)1 001 m。

該井采用二級(jí)套管結(jié)構(gòu)，開(kāi)鉆前下入導(dǎo)管，封流沙層及疏松易漏黃土層，確保表層施工安全；一開(kāi)下入244.5 mm套管，封固洛河組上部易垮塌層、飲用水層及漏層，進(jìn)入穩(wěn)定地層安定30 m，為下部安全鉆進(jìn)建立穩(wěn)定的井口及井眼；二開(kāi)鉆遇安定、直羅、延安、延長(zhǎng)、紙坊、和尚溝、劉家溝、石千峰、石盒子等層位，目的層位為山西，下入139.7 mm套管，按照地質(zhì)設(shè)計(jì)要求套管完井。井身結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

2" " 工程復(fù)雜情況及處理經(jīng)過(guò)

蘇59-13-XX井為下古二開(kāi)水平井，該井于2022年7月1日18：00一開(kāi)，表層深1 011 m，套管下深1 010 m；7月9日19：00二開(kāi)，7月31日10：00井深3 790 m，井斜69.61°。

7月31日10：00，井隊(duì)壓風(fēng)機(jī)損壞，直接起鉆10柱，上下活動(dòng)鉆具更換壓風(fēng)機(jī)；當(dāng)天22：40下鉆余10個(gè)單根遇阻，接方鉆桿劃眼，劃眼余3根時(shí)，上提下放遇阻，反復(fù)劃眼效果不明顯，而且劃眼期間鉆井液漏失流量大，約5 m3/h。連夜補(bǔ)充鉆井液，于8月8日下午凝膠堵漏成功，決定起鉆更換通井鉆具組合，累計(jì)漏失鉆井液459.8 m3。8月11日20：00下三牙輪帶209 mm扶正器，下鉆到3 530 m時(shí)遇阻，開(kāi)始劃眼；截至8月12日20：00劃眼至3 608 m，再次發(fā)生井漏，漏失流量20 m3/h，決定用雙凡爾循環(huán)堵漏；8月13日8：00劃眼到3 634 m，測(cè)漏速輕微消耗，于是改用三凡爾劃眼，漏失流量15 m3/h，9：00起鉆、堵漏。

8月12日8：00井深3 634 m，井斜54.32°，方位169.73°，劃眼正常，停轉(zhuǎn)盤(pán)下放遇阻，多次緩慢下放至井深3 634 m不能通過(guò)，該井在3 375～3 382 m、3 388～3 396 m、3 468～3 472 m、3 513～3 523 m、3 556～3 567 m、3 647～3 664 m、3 732～3 790 m井段存在棕褐色、深灰色泥巖。

8月14日下光鉆桿堵漏，經(jīng)先前3次承壓堵漏后，只能劃眼到3 634 m，鉆井液比重仍然不能上提，勉強(qiáng)維持在1.27 g/cm3，超過(guò)1.27 g/cm3就發(fā)生井漏，致使鉆井液柱壓力不能充分平衡地層壓力，為避免發(fā)生進(jìn)一步復(fù)雜情況，決定進(jìn)行側(cè)鉆作業(yè)。

3" " 側(cè)鉆軌跡設(shè)計(jì)

綜合考慮軌跡需要、地層巖性（見(jiàn)圖1）、井眼規(guī)則程度，為保證側(cè)鉆作業(yè)順利進(jìn)行，同時(shí)給側(cè)鉆失敗后進(jìn)行二次側(cè)鉆留有空間，該井側(cè)鉆點(diǎn)選在3 490 m。側(cè)鉆設(shè)計(jì)剖面見(jiàn)表2，老井眼軌跡見(jiàn)表3。

4" " PDC鉆頭和BHA優(yōu)選技術(shù)

鉆頭側(cè)向切削示意見(jiàn)圖2。PDC鉆頭的結(jié)構(gòu)對(duì)其側(cè)向切削能力有很大影響，選擇側(cè)向切削能力強(qiáng)的鉆頭是該井側(cè)鉆成功的關(guān)鍵技術(shù)之一。

根據(jù)Menand[1]等人的研究可知，影響PDC鉆頭側(cè)向切削能力的因素包括：主動(dòng)保徑長(zhǎng)度、被動(dòng)保徑長(zhǎng)度、內(nèi)錐深度、外部結(jié)構(gòu)高度、內(nèi)錐平均后傾角、外部結(jié)構(gòu)平均后傾角等。在上述影響因素中，保徑長(zhǎng)度的影響最大。當(dāng)保徑長(zhǎng)度較長(zhǎng)時(shí)，鉆頭將主要沿著其軸向方向鉆進(jìn)，側(cè)向切削能力很弱；相反，當(dāng)保徑長(zhǎng)度較短時(shí)，在側(cè)向力的作用下鉆頭將具有良好的側(cè)向鉆進(jìn)能力，從而有利于側(cè)鉆施工。此外，地層硬度對(duì)鉆頭的側(cè)向切削能力也有很大影響。地層越軟鉆頭側(cè)向切削能力越強(qiáng)，地層越硬則越難以側(cè)向切削?；谏鲜龇治觯Y(jié)合待鉆地層的硬度，該井優(yōu)選了一個(gè)短保徑PDC鉆頭。

造斜BHA結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是該井成功側(cè)鉆的第二項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)。該井軌道設(shè)計(jì)對(duì)BHA的最大造斜率要求達(dá)到5.98°/30 m，且隨著井斜角增加，BHA的造斜率逐漸降低，對(duì)造斜BHA的要求較高。在實(shí)際鉆井過(guò)程中，地層因素、鉆頭因素和BHA結(jié)構(gòu)及受力都將影響其造斜能力。為此需要建立一個(gè)能夠考慮上述因素的BHA造斜率預(yù)測(cè)方法。本文基于縱橫彎曲梁方法和平衡趨勢(shì)法建立了滿(mǎn)足上述要求的造斜率預(yù)測(cè)方法。

BHA的鉆具組合模型如圖3所示，其結(jié)構(gòu)為“鉆頭+彎螺桿（帶穩(wěn)定器）+無(wú)磁鉆鋌”。該BHA的等效力學(xué)模型見(jiàn)圖4。

將螺桿最大彎角和螺桿-鉆鋌變截面處斷開(kāi)，新增兩跨，兩截面處附加內(nèi)彎矩，截面處坐標(biāo)未知[2]。

從鉆頭至上切點(diǎn)，鉆柱劃分為4跨，含有M1、M2、Y2、M3、Y3、Lt六個(gè)未知變量，根據(jù)連續(xù)性條件可列出5個(gè)三彎矩方程，上切點(diǎn)處的邊界條件可提供一個(gè)補(bǔ)充方程。求解時(shí)先預(yù)設(shè)一個(gè)Lt，進(jìn)行迭代求解，最后依據(jù)邊界條件驗(yàn)證預(yù)設(shè)上切點(diǎn)位置是否合理[2]。

由連續(xù)性條件得到的5個(gè)三彎矩方程為：

[2M1Yu（1）+I1L2I2L1Yu（2）+L2I1L1I2Zu（2）M2-6EI1L1L2Y2=-14q1L21Xu（1）-q2I1L324I2L1Xu（2）-6EI1L1（1L1+1L2）Y1]" " "（ 1 ）

[M1Zu（2）+2M2Yu（2）+I2L3I3L2Yu（3）+6EI2L21L2+1L3Y2+L3I2L2I3Zu（3）M3-6EI2L2L3Y3=-14q2L22Xu（2）-q3I2L334I3L2Xu（3）+6EI2L2（Y1L2-γ）" " （" 2" ）]

[M1L2-1L3+1L2M2+L3P3+P2L2Y2+M3L3-P3Y3L3=" " " " " " " " " " " " "-q3L3+q2L22+P2Y1L3" " " " " " " " " " " " " "（ 3 ）]

[M2Zu（3）-6EI3Y2L23+2M3Yu（3）+I3L4I4L3Yu（4）+6EI3L31L3+1L4Y3=-14q3L23Xu（3）-q4I3L344I4L3Xu（4）+" " " " " " " " " " " 6EI3L4L3L4-L4I3L3I4Zu（4）M4" " " " " " " " " " " " " " "（ 4 ）]

[M2L3-P3Y2L2-1L3+1L4M3+P3L3+P4L4Y3=" " " " " "-q3L3+q4L42+P4Y4L4-M4L4" " " " " " " " " " " " " " "（ 5 ）] 邊界條件：

[θT=θR=i=1NLiK]" " " （ 6 ）

[14q4L44Xu（4）+L242M4Yu（4）+M3Zu（3）=6EI4i=14LiKL4-Y4+Y3]" （ 7 ）

由上述公式組成了單彎下穩(wěn)鉆具組合的三彎矩方程組，求解出M1、Y1后即可計(jì)算出鉆頭的側(cè)向力Nb和轉(zhuǎn)角Aα。

[Nb=-PbY1L1+q1L12+M1L1]" " " （ 8 ）

[Aα=q1L3124EI1Xu（1）+M1L16EI1Zu（1）-Y1L1]" "（ 9 ）

式中：Li為第i跨梁柱的長(zhǎng)度，m；Ii第i跨梁柱的慣性矩，cm4；Pi第i跨梁柱的軸向力，kN；qi為第[i]跨梁柱的線(xiàn)重，kg/m；E為彈性模量，kPa；Mi為第i個(gè)支座處的內(nèi)彎矩，kN·m；Yi為第[i]個(gè)支座的坐標(biāo)，m；Xu（i）、Yu（i）、Zu（i）分別為第i跨梁端部轉(zhuǎn)角的放大因子，無(wú)量綱；Nb鉆頭側(cè)向力，kN；Aα鉆頭轉(zhuǎn)角，（°）；θT和θR分別表示上切點(diǎn)處的轉(zhuǎn)角值和最后一跨梁右端點(diǎn)的轉(zhuǎn)角值，（°）；K為井眼曲率，°/m；N為鉆柱劃分的總跨數(shù)。

通過(guò)求解式（1）～式（9）可以獲得作用在鉆頭處的側(cè)向力和鉆頭轉(zhuǎn)角，但僅依靠這兩個(gè)因素還不能確定BHA的造斜率，為此需要結(jié)合鉆頭-地層相互作用模型。本文借鑒NL鉆頭-地層相互作用模型[1，3]進(jìn)行造斜率預(yù)測(cè)。該模型假設(shè)地層為橫觀(guān)各向同性，定義鉆頭各向異性指數(shù)為：（鉆頭側(cè)向的鉆速分量/鉆頭側(cè)向力分量）/（鉆頭軸向的鉆速分量/鉆頭軸向力分量），鉆頭各向異性指數(shù)越大，表征鉆頭各向異性越強(qiáng)。定義地層各向異性指數(shù)為：（垂直于層理的鉆速分量/垂直于層理的鉆頭軸向力分量）/（平行于層理的鉆速分量/平行于層理的鉆頭側(cè)向力分量），地層各向異性指數(shù)越大，表征地層各向異性越弱。

實(shí)驗(yàn)研究和現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用證明，鉆頭在地層內(nèi)的運(yùn)動(dòng)實(shí)質(zhì)上是鉆頭和地層不斷相互作用，并逐漸趨向平衡的過(guò)程。圖5為地層中鉆頭的運(yùn)動(dòng)趨勢(shì)，在鉆頭處建立一個(gè)井底坐標(biāo)系O1-X1Y1Z1，以鉆頭的實(shí)際鉆進(jìn)方向?yàn)閄1軸正向，以井眼高邊方向?yàn)閆1軸正向，Y1軸的正向由右手定則確定。向量er表征鉆頭的鉆井趨勢(shì)方向，將向量er與X1軸的夾角定義為鉆進(jìn)趨勢(shì)角Ar[2]。

鉆進(jìn)趨勢(shì)角Ar的求解過(guò)程可以參考文獻(xiàn)[4]。使用鉆井趨勢(shì)角預(yù)測(cè)造斜率的過(guò)程為：將預(yù)先設(shè)計(jì)的BHA結(jié)構(gòu)放到某一曲率的井眼中，例如5°/30 m，然后求得此時(shí)的鉆進(jìn)趨勢(shì)角，如果此時(shí)的鉆進(jìn)趨勢(shì)角為零，則說(shuō)明其造斜率即為5°/30 m，若不為零，則需要繼續(xù)調(diào)整假設(shè)的井眼曲率，直到鉆進(jìn)趨勢(shì)角為零。上述分析方法被稱(chēng)為平衡趨勢(shì)法[5]。

通過(guò)平衡趨勢(shì)法分析，獲得上述BHA的造斜率（如圖6所示），可見(jiàn)該BHA最大造斜率超過(guò)6°/30 m，可以較好地滿(mǎn)足施工要求。

5" " 側(cè)鉆作業(yè)

5.1" " 施工難點(diǎn)

1）返出巖屑失真，對(duì)側(cè)鉆施工造成誤判。由于井眼不規(guī)則，同時(shí)鉆井液中含有大量堵漏材料，側(cè)鉆時(shí)撈取的砂樣中水泥、巖屑和堵漏材料交替出現(xiàn)，容易對(duì)側(cè)鉆進(jìn)度的準(zhǔn)確判斷造成影響，進(jìn)而影響正常側(cè)鉆施工效率。

2）增斜側(cè)方位側(cè)鉆，施工難度大。該井老井眼為對(duì)靶增斜井段，若采用微降斜側(cè)方位側(cè)鉆，側(cè)鉆相對(duì)比較容易，而且成功率高，但該井靶前距較小，降斜施工將會(huì)造成提前著落，增加后面井段增斜壓力，影響施工效率。

3）側(cè)鉆井段狗腿度大，后續(xù)井段施工摩阻扭矩大。由于采用角度較大彎螺桿控時(shí)滑動(dòng)施工，側(cè)鉆井段通常狗腿度都比較大，從而導(dǎo)致摩阻扭矩大，對(duì)于后續(xù)井段的施工有不利影響，甚至?xí)?yán)重影響機(jī)械鉆速和施工周期。

4）鉆井液凈化不好，潤(rùn)滑性差，黏、托現(xiàn)象嚴(yán)重，影響側(cè)鉆施工效率。側(cè)鉆時(shí)控時(shí)滑動(dòng)施工，出現(xiàn)黏、托現(xiàn)象，長(zhǎng)時(shí)間鉆壓只增不回，須上提活動(dòng)鉆具。上提下放距離井底30～50 cm繼續(xù)控時(shí)，不能保證側(cè)鉆施工連續(xù)性。

5.2" " 側(cè)鉆前準(zhǔn)備

第一，注水泥過(guò)程中留存水泥漿樣品，用于觀(guān)察水泥漿凝固程度，便于側(cè)鉆時(shí)水泥塞承壓判斷。第二，優(yōu)選、檢查入井工具，選用具有較大側(cè)向切削力的PDC鉆頭，檢查并做好螺桿鉆具標(biāo)記。第三，調(diào)整MWD無(wú)線(xiàn)儀器隨鉆井斜、方位精度，便于更準(zhǔn)確地判斷軌跡；調(diào)整開(kāi)泵序列井斜、方位精度≥3，當(dāng)側(cè)鉆進(jìn)尺超過(guò)定向零長(zhǎng)時(shí)有利于判斷側(cè)鉆效果。第四，處理鉆井液，確保鉆井液潤(rùn)滑性，側(cè)鉆過(guò)程中盡可能少活動(dòng)鉆具，提高側(cè)鉆施工效率。

5.3" " 具體側(cè)鉆施工

1）光鉆桿鉆具下深3 580 m，注水泥漿8 m3（水泥漿密度1.85～1.90 g/cm3），替漿30.5 m3，理論塞長(zhǎng)218 m，理論塞面3 362 m。

2）組合牙輪通井鉆具下鉆，候凝36 h后在3 463 m探到塞面。掃水泥塞至3 490 m，停轉(zhuǎn)盤(pán)，停泵，做承壓實(shí)驗(yàn)，承壓150 kN，穩(wěn)壓5 min，水泥塞不下移，鉆壓不回，承壓合格。起鉆更換動(dòng)力鉆具組合：?215.9 mm PDC＋?165 mm 1.75°單彎螺桿（212直扶）＋回壓閥＋MWD+?165 mm無(wú)磁鉆鋌×1根＋?127 mm加重鉆桿×10根＋?127 mm普通鉆桿60柱＋?127 mm加重鉆桿×20根＋?127 mm普通鉆桿。

3）下鉆到底，劃眼20～30 min將井眼拉通順，同時(shí)加潤(rùn)滑劑；下放鉆具到距井底1 m時(shí)測(cè)斜，記錄測(cè)斜數(shù)據(jù)。

4）擺工具面到270°～300°下放到底，在方鉆桿上標(biāo)出以10 cm為一個(gè)單位的格子，便于扶鉆者控時(shí)送鉆，開(kāi)始側(cè)鉆施工，正常定向施工（40～60 min/m），定向完不劃眼，直接接單根。

5）根據(jù)鉆井液性能和井下情況，制定活動(dòng)鉆具時(shí)間，大約每滑動(dòng)30 min活動(dòng)鉆具一次，防止卡鉆，活動(dòng)鉆具時(shí)，將鉆頭提離井底，上提下放過(guò)程中嚴(yán)格控制速度，每次下放距離井底0.50 m時(shí)，對(duì)準(zhǔn)重力工具面以送鉆方式緩慢接觸井底，嚴(yán)禁遛鉆、頓鉆[6]。

6）側(cè)鉆過(guò)程中，要求全程經(jīng)過(guò)振動(dòng)篩，每30～40 min撈一包砂樣，同時(shí)再找一塊防滲布將撈取的砂樣依次擺開(kāi)（見(jiàn)圖7），并使用酚酞滴定或使用高倍顯微鏡對(duì)比觀(guān)察巖屑（見(jiàn)圖8），及時(shí)掌握側(cè)鉆情況，該井具體側(cè)鉆施工情況見(jiàn)表4。當(dāng)砂樣中巖屑含量達(dá)到100%后，鉆頭放到井底開(kāi)轉(zhuǎn)盤(pán)，不得劃眼，開(kāi)始復(fù)合鉆進(jìn)，下步不起鉆倒換鉆具，直接進(jìn)行斜井段后續(xù)施工作業(yè)。該井側(cè)鉆軌跡與老井眼軌跡防碰掃描的垂直、水平投影如圖9、圖10所示。

6" " 結(jié)論

1）水平井斜井段填井側(cè)鉆，側(cè)鉆點(diǎn)選擇盡可能靠上，以緩解斜井段正常施工時(shí)的增斜壓力；若側(cè)鉆點(diǎn)較低，側(cè)鉆時(shí)對(duì)井斜造成一定的損失，若再遇到入靶點(diǎn)垂深上調(diào)，側(cè)鉆成功后斜井段正常施工增斜壓力大。

2）耐性控時(shí)，切勿急躁，寧慢勿快，確保成功；鉆頭沿著原井眼井壁側(cè)鉆施工時(shí)，也會(huì)刮出少量的地層巖屑，此時(shí)若加快側(cè)鉆速度，將會(huì)對(duì)側(cè)鉆施工造成“致命”損壞。盡可能緩慢控時(shí)滑動(dòng)鉆進(jìn)，雖然側(cè)鉆施工效率相對(duì)較低，但能確保側(cè)鉆一次性成功。

3）側(cè)鉆進(jìn)尺超過(guò)定向零長(zhǎng)時(shí)，隨鉆井斜、方位對(duì)側(cè)鉆施工效果的判斷至關(guān)重要。建議側(cè)鉆施工前將MWD儀器開(kāi)泵序列中井斜、方位的精度設(shè)置盡可能高，以便能更準(zhǔn)確地判斷鉆井軌跡情況。

4）側(cè)鉆井段狗腿度較大，為保證后期作業(yè)的順利進(jìn)行，側(cè)鉆完成后采用“滑動(dòng)+復(fù)合”的鉆進(jìn)方式施工，避免驟降又驟增的軌跡出現(xiàn)。

5）鉆頭的側(cè)向切削能力對(duì)側(cè)鉆成功有重大影響，應(yīng)優(yōu)選保徑長(zhǎng)度短的PDC鉆頭以提高側(cè)向切削能力；通過(guò)平衡趨勢(shì)法進(jìn)行BHA造斜率的預(yù)測(cè)對(duì)順利施工有重要作用。

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作者簡(jiǎn)介：

王建民（1987—），男，天津人，工程師，2010年畢業(yè)于中國(guó)石油大學(xué)（北京）電子信息工程專(zhuān)業(yè)（電氣方向），目前主要從事定向井、水平井、叢式井的施工、技術(shù)支持和相關(guān)研究工作。Email：wangjm.cpoe@cnpc.com.cn

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