付雷鋒，馬春生，張玉軍，許傳波，吳建松

(1.中鐵十五局集團(tuán)有限公司 固鎮(zhèn)軌道板場，安徽 固鎮(zhèn) 233700;2.北京交通大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院，北京 100044)

CRTSⅡ型軌道板2×42預(yù)制生產(chǎn)線關(guān)鍵技術(shù)

付雷鋒1，馬春生2，張玉軍1，許傳波1，吳建松1

(1.中鐵十五局集團(tuán)有限公司 固鎮(zhèn)軌道板場，安徽 固鎮(zhèn) 233700;2.北京交通大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院，北京 100044)

根據(jù)混凝土平板預(yù)制構(gòu)件長線臺座法生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，生產(chǎn)線最佳長度為120 m，結(jié)合CRTSⅡ型軌道板特點(diǎn)提出了42塊CRTSⅡ型軌道板生產(chǎn)線設(shè)計(jì)方案，建立有限元模型進(jìn)行了受力計(jì)算，開展了張拉臺座設(shè)計(jì);對42塊軌道板生產(chǎn)線張拉和放張時模板位移、回彈、預(yù)應(yīng)力和摩阻力損失、張拉梁中間撓度等進(jìn)行了探討;研究了2×42一場兩線布置的軌道板場生產(chǎn)組織。

CRTSⅡ型軌道板 長線臺座法 2×42預(yù)制生產(chǎn)線 關(guān)鍵技術(shù)

CRTSⅡ型軌道板生產(chǎn)采用長線臺座法。京津城際鐵路和德國長線臺座生產(chǎn)線均按27塊軌道板布置，其中，京津城際一個板場內(nèi)設(shè)3條生產(chǎn)線，德國博格公司一個場內(nèi)設(shè)一條生產(chǎn)線，每條線生產(chǎn)循環(huán)周期均為24 h［1］。

新建鐵路鋪設(shè)CRTSⅡ型板式無砟軌道需要鋪設(shè)軌道板40多萬塊。在軌道板場建設(shè)之初，如何提高生產(chǎn)效率成為CRTSⅡ型板式軌道規(guī)模化應(yīng)用的主要研究內(nèi)容之一。目前，制約軌道板生產(chǎn)效率的主要因素是脫模時混凝土的強(qiáng)度。我國技術(shù)條件要求脫模時混凝土強(qiáng)度要達(dá)到 48 MPa，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)［2］，混凝土澆筑后16 h才能達(dá)到這個強(qiáng)度。對于混凝土來說，過分提高早期強(qiáng)度可能會帶來三個問題［3］：一是水化熱還處于上升期，脫模后養(yǎng)護(hù)不到位容易產(chǎn)生早期裂縫;二是混凝土后期強(qiáng)度遠(yuǎn)高于設(shè)計(jì)值，軌道板的徐變增大，導(dǎo)致軌道板翹曲;三是影響混凝土的耐久性。因此，縮短混凝土模內(nèi)養(yǎng)護(hù)時間是不科學(xué)的。相反，壓縮混凝土養(yǎng)生前相關(guān)工序時間，不僅可以提高工效，還可以為混凝土養(yǎng)生提供更多的時間，對提高混凝土質(zhì)量十分有利。這就需要對目前的27塊板生產(chǎn)線進(jìn)行優(yōu)化。

國外長線臺座生產(chǎn)由來已久，據(jù)統(tǒng)計(jì)，20世紀(jì)70年代初期，蘇聯(lián)已擁有長線臺座2 000多條，在美國，平均每個預(yù)制廠有3.5條以上的長線臺座，德國主要采用長線臺座進(jìn)行軌(岔)枕生產(chǎn)［4］。國內(nèi)建材行業(yè)預(yù)制構(gòu)件主要采用長線臺座法生產(chǎn)，鐵路行業(yè)邵武、包頭軌枕廠研發(fā)了長線臺座軌枕生產(chǎn)線［5-6］。經(jīng)驗(yàn)表明［4］，長線臺座生產(chǎn)平板構(gòu)件，其長線臺座的長度范圍應(yīng)在75～150 m，最佳長度為120 m。目前一條生產(chǎn)線27塊板，其長度為76 m，處于長線臺座合理長度的低限。為此，圍繞長線臺座最佳長度，自主研發(fā)了長120 m、42塊板的生產(chǎn)線，按一場兩線設(shè)計(jì)了軌道板場［7］，既可以最大限度地發(fā)揮張拉設(shè)備的能力，又可以通過兩班同時作業(yè)、各完成21塊模具工作的有效組織，縮短混凝土養(yǎng)生前各道工序時間，延長模內(nèi)混凝土養(yǎng)生時間，確保軌道板質(zhì)量。論文介紹了2×42生產(chǎn)線張拉臺座計(jì)算與設(shè)計(jì)、預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉與切割以及生產(chǎn)組織等關(guān)鍵技術(shù)。

1 張拉臺座設(shè)計(jì)

1.1 張拉臺座受力計(jì)算

按最佳長線臺座長度120 m設(shè)計(jì)張拉臺座，考慮設(shè)備所占尺寸和生產(chǎn)組織等要素，選擇了42塊軌道板的生產(chǎn)線模式。張拉臺座長度為114.62 m，實(shí)際受力長度為107.40 m，傳力梁長度比27塊軌道板生產(chǎn)線延長40 m。因此，如何從抗彎矩、摩阻力、抗傾覆等方面開展張拉臺座傳力梁力學(xué)計(jì)算與設(shè)計(jì)是長線臺座結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重點(diǎn)。

應(yīng)用ANSYS建立如圖1所示計(jì)算模型，采用實(shí)體單元SOLID95模擬臺座各組成部分，混凝土和鋼材彈性模量、泊松比等參數(shù)按相關(guān)規(guī)范選取。

油缸張拉力按滿載3 000 kN計(jì)算。根據(jù)油缸底座尺寸及預(yù)埋件，荷載采用面荷載，加載面積0.35 m×0.45 m，施加于面單元A279上，加載如圖2所示。

計(jì)算結(jié)果如圖3所示，可以看出，最大壓應(yīng)力位于油缸底座處及距端部1.2 m邊墻變截面處，最大拉應(yīng)力位于底板處。

圖1 長線臺座有限元計(jì)算模型

圖2 模型加載方式

圖3 模具受力云圖

1.2 張拉臺座設(shè)計(jì)

根據(jù)計(jì)算結(jié)果，對張拉臺座開展了以下工作：

1)傳力梁外側(cè)與回填料接觸處每間隔6 m設(shè)置1道寬80 cm、長80 cm、高度與電纜槽底部平齊的橫梁，利用鋼筋骨架與傳力梁鋼筋相連接。新增橫梁增大傳力梁與周圍土體的連接力，對細(xì)長桿件形式的傳力梁抗彎性起到很好的作用。

2)由于液壓系統(tǒng)千斤頂施加外力時，傳力梁橫斷面上半部受壓力，下半部受拉力，在油缸頂處的傳力梁底部增設(shè)8根長8 m的φ 20 mm鋼筋，并將造成應(yīng)力集中的突變截面變?yōu)闈u變截面。

3)由于42塊板生產(chǎn)線比27塊板生產(chǎn)線長，預(yù)應(yīng)力鋼筋的伸長量會相應(yīng)增長。根據(jù)計(jì)算原27塊板生產(chǎn)線伸長值為379.0 mm，42塊板生產(chǎn)線伸長值為568.9 mm。原生產(chǎn)線千斤頂300 mm的設(shè)計(jì)行程無法滿足使用需要，根據(jù)行程需要，將千斤頂?shù)男谐逃?00 mm變更為500 mm，活塞直徑350 mm和油缸外徑450 mm不變，結(jié)構(gòu)長度由1 340 mm變更為1 540 mm。張拉臺座的結(jié)構(gòu)尺寸與油缸相鄰部位也發(fā)生了相應(yīng)的變化。傳力梁頂面預(yù)埋50 kg/m鋼軌的軌頂高程提高5 cm，增大油缸與行走鋼梁之間的凈空。張拉橫梁后側(cè)的行走凈空也相應(yīng)增大200 mm。

4)傳力梁的混凝土強(qiáng)度等級由 C30提高為C50，增強(qiáng)張拉臺座的整體結(jié)構(gòu)剛度。

2 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉和切割

依據(jù)CRTSⅡ型板式無砟軌道6.45 m長標(biāo)準(zhǔn)軌道板配筋設(shè)計(jì)圖，3×27生產(chǎn)線單根 φ10 mm預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉力為68.3 kN，考慮到預(yù)應(yīng)力鋼筋由于時間和熱處理等條件引起的應(yīng)力損失，預(yù)應(yīng)力須提高4%，設(shè)計(jì)總張拉力為4 367.0 kN，設(shè)計(jì)總伸長值為 379 mm。

2×42生產(chǎn)線預(yù)應(yīng)力鋼筋長度達(dá)110.6 m，考慮內(nèi)容有：①液壓系統(tǒng)空載時對張拉橫梁的水平推移力。②預(yù)應(yīng)力終張拉后預(yù)應(yīng)力鋼筋與軌道板模具接觸面引起的摩阻力。③一條生產(chǎn)線42塊板預(yù)應(yīng)力鋼筋終張拉后，每塊板位置處預(yù)應(yīng)力鋼筋摩阻力的分布由中間最大向兩端遞減為0。④預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉對模具引起的位移值對張拉力的影響。預(yù)應(yīng)力補(bǔ)償值為42塊板/27塊板×4%=6.2%，取6%;補(bǔ)償伸長值為42塊板/27塊板×65 mm=101 mm，取100 mm。設(shè)計(jì)總張拉力為4 452.5 kN，考慮5%偏差，其預(yù)應(yīng)力范圍為4 229.9～4 675.1 kN。設(shè)計(jì)總伸長值為595 mm，考慮5%偏差，伸長量范圍為565～625 mm。

式中:ωS為太陽輪轉(zhuǎn)速;ωR為齒圈轉(zhuǎn)速;ωH為行星架轉(zhuǎn)速;為行星架固定時,太陽輪到齒圈的速比;α為結(jié)構(gòu)參數(shù),其中，ZR為齒圈的齒數(shù),ZS為太陽輪的齒數(shù).

2×42生產(chǎn)線張拉力和伸長值的變化，對放張時模板位移、切割時模板回彈、預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力及摩阻力損失、張拉橫梁最大撓度等都將帶來影響。

2.1 放張時的模板位移

目前在27塊軌道板生產(chǎn)線上使用的模板每套有8個支腳，通過彈性橡膠墊和地腳螺栓固定在基礎(chǔ)上。在軌道板鋼筋緩慢放張時，由于相鄰板之間的裸露鋼筋和板端部握裹力損失長度上的鋼筋回彈，產(chǎn)生模板向中部靠攏的力和相應(yīng)的位移，一塊模板的位移約為2.14 mm(測量和計(jì)算值相吻合)，一條生產(chǎn)線兩端模板的最大移動量可達(dá)27.8 mm(計(jì)算值)，這種位移可能造成與模板支腳貼合的彈性橡膠塊破裂。

42塊軌道板生產(chǎn)線比27塊軌道板生產(chǎn)線延長了40 m，從理論上來說模板位移要增大，解決辦法是在生產(chǎn)線兩端各8～10套模板的8個支腳與地基間取消固定螺栓連接，換用具有自復(fù)位功能的滑道結(jié)構(gòu)，或重新設(shè)計(jì)橡膠塊，選用合適的材質(zhì)及結(jié)構(gòu)(降低剛度)，使其可承受更大的位移。

固鎮(zhèn)軌道板場采取的是后一種解決辦法。27塊軌道板生產(chǎn)線彈性體支座高度50 mm，42塊軌道板生產(chǎn)線的彈性橡膠塊高度加高到80 mm，彈性支座水平方向移動能夠達(dá)到25 mm。42塊軌道板生產(chǎn)線模板水平位移測試結(jié)果如表1所示，兩端模板位移量平均值為19.5～23.5 mm，均沒有超過設(shè)計(jì)值25 mm;4次測試結(jié)果除出現(xiàn)一次30.6 mm較大外，其余都在25 mm以內(nèi)。說明采取的措施是有效的。

表1 42塊軌道板生產(chǎn)線模板水平位移測試結(jié)果 mm

2.2 斷筋時的模板回彈問題

目前房山板廠生產(chǎn)線鋼筋切割工藝是先切割1/2點(diǎn)處、再切割1/4點(diǎn)、3/4點(diǎn)處，然后按順序切割，在切割1/2點(diǎn)時預(yù)應(yīng)力鋼筋仍有很大應(yīng)力，產(chǎn)生很大的斷裂聲及位移，這是因模板支腳部橡膠塊變形的回彈力使鋼筋放張不徹底而造成的。如果生產(chǎn)線從80 m延長到120 m，模板回彈問題會更嚴(yán)重。最簡單的緩解辦法是增加兩臺斷絲機(jī)，采用三點(diǎn)同時切割，即在生產(chǎn)線1/2點(diǎn)處、1/4點(diǎn)處和3/4點(diǎn)處基本同步切割，這樣不僅可減輕回彈，同時還提高了生產(chǎn)效率。

技術(shù)條件規(guī)定了預(yù)應(yīng)力鋼筋切割順序：預(yù)應(yīng)力筋放張完成后，先切斷張拉臺座1/2處模板間的預(yù)應(yīng)力筋，再切斷張拉臺座1/4和3/4處模板間的預(yù)應(yīng)力筋，最后切斷其余模板間的預(yù)應(yīng)力筋。但單條生產(chǎn)線加長40 m后，張拉臺座長度達(dá)110.6 m，為了預(yù)防預(yù)應(yīng)力筋切割時，預(yù)應(yīng)力筋的張拉力對軌道板混凝土造成損壞，預(yù)應(yīng)力筋的切斷工藝需要探討。具體計(jì)算如下：

當(dāng)混凝土強(qiáng)度不低于設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80%，且不小于48 MPa時，兩端的千斤頂放張，此時鋼筋拉力通過鋼筋與兩端板的混凝土之間的黏結(jié)力對整個42塊板施加了預(yù)應(yīng)力，但預(yù)應(yīng)力的傳遞并不能在構(gòu)件端部集中的完成，而必須通過一定的長度來實(shí)現(xiàn)，這個長度稱為預(yù)應(yīng)力的傳遞長度ltc，計(jì)算公式為

式中 σpc——放張時預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效應(yīng)力;

d——預(yù)應(yīng)力鋼筋的公稱直徑;

α——預(yù)應(yīng)力鋼筋的外形系數(shù)，取0.13。

由式(1)，得預(yù)應(yīng)力傳遞長度為413 mm，即兩端板外側(cè)鋼筋與混凝土存在黏結(jié)力的長度都為413 mm，鋼筋中間段與混凝土之間不存在黏結(jié)力，中間板的預(yù)應(yīng)力是由模板的擠壓提供的，只有當(dāng)每塊板兩端的預(yù)應(yīng)力筋全部切斷后預(yù)應(yīng)力才由黏結(jié)力提供，并且兩端的傳遞長度均為413 mm。

由于模板的固定作用，軌道板與模板除了發(fā)生彈性變形外不能發(fā)生相對滑動。根據(jù)受力分析，在鋼筋剪斷前后混凝土的應(yīng)力大小是不變的，每兩塊板之間的鋼筋切斷時對板的影響是等條件的，所以先從哪塊板開始切割對軌道板的影響差別不大，但為了使切割過程中受力和變形更加均勻和對稱，建議先切斷張拉臺座1/2處模板間的預(yù)應(yīng)力筋，再切斷張拉臺座1/4和3/4處的預(yù)應(yīng)力筋，最后切斷其余模板間的預(yù)應(yīng)力筋。

當(dāng)切割最后兩塊板之間的預(yù)應(yīng)力筋時，從一側(cè)切到另一側(cè)只剩下兩根鋼筋的時候，鋼筋應(yīng)力超過抗拉強(qiáng)度而突然崩斷，這說明此時預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力＞1 570 MPa。

在切割鋼筋的時候，每切斷一根鋼筋，相當(dāng)于把870 MPa的力反作用于兩側(cè)的軌道板上，這個力會使軌道板在隔模的平面內(nèi)產(chǎn)生偏心，使得軌道板產(chǎn)生一個轉(zhuǎn)角，從而使得未切割的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力增大，隨著切斷的預(yù)應(yīng)力筋越多，轉(zhuǎn)角和未切斷預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力大小近似成線性增大，受力變化如圖4如示。

圖4 切割預(yù)應(yīng)力鋼筋時受力變化

根據(jù)實(shí)際情況已知從一側(cè)邊緣向另一側(cè)切到剩下兩根時，預(yù)應(yīng)力筋開始崩斷，說明剪斷倒數(shù)第三根(第58根)預(yù)應(yīng)力筋后剩余預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力剛好超過1 570 MPa，此情況為臨界條件。

若從一側(cè)邊緣開始切斷鋼筋到中央第30根時停止切割，再從另一側(cè)邊緣向中間切割，此時軌道板的轉(zhuǎn)角會與另一側(cè)的相等，轉(zhuǎn)角不會繼續(xù)增大，預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力也不會增大，根據(jù)近似線性關(guān)系，此時預(yù)應(yīng)力最大為1 229 MPa，小于規(guī)定值1 420 MPa。

通過分析可知42塊軌道板從不同位置切割對板的影響差別很小，但為了使切割過程中軌道板受力和變形更加均勻和對稱，建議先切斷張拉臺座1/2處模板間的預(yù)應(yīng)力筋，再切斷張拉臺座1/4和3/4處的預(yù)應(yīng)力筋，最后切斷其余模板間的預(yù)應(yīng)力筋。

最后兩塊軌道板之間的60根預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)先從一側(cè)向中央切斷30根，然后再從另一側(cè)向中央切割剩余的30根。

2.3 鋼筋加長的影響

在生產(chǎn)線加長的同時，預(yù)應(yīng)力鋼筋也加長了，中間橫隔條比過去多了，會對預(yù)應(yīng)力鋼筋下料、張拉均勻性產(chǎn)生影響。

張拉工藝規(guī)定鋼筋要分兩個階段施加預(yù)應(yīng)力，第一次施加預(yù)應(yīng)力到總荷載的20%，待上面的縱向擋板能更好地放入模板，進(jìn)行固定后，再整體張拉到規(guī)定荷載。鋼筋長了，橫隔條多了1/3左右，與鋼筋間的摩擦力也有所增加，但該摩擦力與預(yù)應(yīng)力筋所受張拉力相比不在同一個數(shù)量級，在預(yù)張拉時鋼筋繃緊時，上述摩擦力的影響早可忽略不計(jì)。

由于軌道板的設(shè)計(jì)僅提供了單根預(yù)應(yīng)力鋼筋的設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力值為68.3 kN，張拉應(yīng)力為870 MPa。為此，對預(yù)應(yīng)力和摩阻力進(jìn)行了測試分析。結(jié)果表明，全部測試預(yù)應(yīng)力筋的內(nèi)應(yīng)力平均值為890.2 MPa，與設(shè)計(jì)值相差2.32%，單根預(yù)應(yīng)力筋最大內(nèi)應(yīng)力值為929.9 MPa，與設(shè)計(jì)值相差6.88%，單根預(yù)應(yīng)力筋最小內(nèi)應(yīng)力值為849.9 MPa，與設(shè)計(jì)值相差2.31%，均滿足《客運(yùn)專線鐵路CRTSⅡ型板式無砟軌道混凝土軌道板(有擋肩)暫行技術(shù)條件》要求。說明生產(chǎn)線上的預(yù)應(yīng)力筋張拉力值是合理的。預(yù)應(yīng)力筋的摩阻損失率在3.130% ～6.330%范圍，平均摩阻損失率為4.393%。

總體來說，長線臺座長度增加后，對預(yù)應(yīng)力和摩阻力影響不顯著。

2.4 張拉橫梁中間最大撓度的測定

60根φ10 mm預(yù)應(yīng)力鋼筋和6根φ5 mm預(yù)應(yīng)力鋼筋通過專用張拉橫梁采用整體張拉方案，總體理論張拉力為4 200.45 kN，在張拉橫梁居中處產(chǎn)生最大撓度值。同時為了滿足預(yù)應(yīng)力鋼筋均勻性的要求和張拉允許偏差要求，對實(shí)際預(yù)應(yīng)力鋼筋伸長量的控制范圍進(jìn)行微調(diào)，確保每根預(yù)應(yīng)力鋼筋伸長值最大限度地保持一致。對張拉橫梁的中間撓度進(jìn)行了測定，測定結(jié)果如表2所示，偏差都在5%以內(nèi)。滿足規(guī)范要求。

表2 張拉橫梁的中間撓度測試值 mm

3 生產(chǎn)組織

采用42塊軌道板生產(chǎn)線一般按一場兩線設(shè)置，即按2×42設(shè)置。軌道板在模具內(nèi)生產(chǎn)流程如圖5所示。預(yù)制生產(chǎn)線實(shí)行二班倒的作業(yè)方式。計(jì)劃24 h完成一個循環(huán)周期。其中6.5 h進(jìn)行毛坯板的吊裝、模具的清理、鋼筋網(wǎng)片及預(yù)應(yīng)力筋的安裝、混凝土的澆筑、振動、刷毛等，17.5 h進(jìn)行已澆筑混凝土的養(yǎng)生工作，達(dá)到48 MPa的脫模條件，為下個循環(huán)周期提供毛坯板吊裝的條件，依次進(jìn)入下一個循環(huán)。二個生產(chǎn)線實(shí)行兩個作業(yè)班組，相隔6.5 h作業(yè)時間，即第一個生產(chǎn)區(qū)完成毛坯板吊裝、模具清理、鋼筋網(wǎng)片及預(yù)應(yīng)力筋的安裝、混凝土澆筑、表面刷毛等作業(yè)工序;第二個生產(chǎn)的班組上班，進(jìn)行同樣的作業(yè)工序。每條生產(chǎn)線毛坯板的吊裝、模具清理、鋼筋網(wǎng)片和預(yù)應(yīng)力筋的安裝、混凝土的澆筑，均從該生產(chǎn)區(qū)的1#模具至21#模具、22#模具至42#模具同時進(jìn)行，施工時間為21塊板的作業(yè)時間。

圖5 軌道板在模具內(nèi)生產(chǎn)流程

在整個生產(chǎn)流程中，與生產(chǎn)線長度關(guān)系較大、影響生產(chǎn)效率的的工序有安裝鋼筋網(wǎng)片、安裝分絲隔板、安裝塑料套管、安裝尼龍端封、澆筑混凝土、刮平拉毛、切割預(yù)應(yīng)力鋼筋、軌道板脫模和模板清潔整治等，按兩個班組組織，配備兩套布料機(jī)、刷毛機(jī)和切割小車，每班組負(fù)責(zé)21塊板，混凝土養(yǎng)生前各工序時間比27塊軌道板生產(chǎn)線節(jié)省1.4 h(表3)，從而為混凝土養(yǎng)生提供了17.4 h的時間，在固鎮(zhèn)軌道板場已經(jīng)驗(yàn)證延長養(yǎng)生時間對確保軌道板質(zhì)量具有重要意義(圖6和圖7)。

表3 與生產(chǎn)線長度有關(guān)的工序時間對比 min

圖6 板場生產(chǎn)線

圖7 板場生產(chǎn)出的成品板

4 結(jié)語

2×42軌道板生產(chǎn)線是具有完全知識產(chǎn)權(quán)的CRTSⅡ型軌道板生產(chǎn)線，經(jīng)過半年多的生產(chǎn)實(shí)踐，驗(yàn)證了張拉臺座設(shè)計(jì)的合理性和張拉與切割問題處理的可行性、施工組織的高效性，特別是延長了模具內(nèi)軌道板混凝土養(yǎng)護(hù)時間，確保了軌道板質(zhì)量，提高了生產(chǎn)組織安排的靈活性和采用普通摻合料的可能性，具有推廣應(yīng)用價值。

［1］張恩龍.CRTSⅡ型無砟軌道板制造技術(shù)［J］.建設(shè)機(jī)械技術(shù)與管理，2008(6)：90-94.

［2］鐵道部工程管理中心.京津城際軌道交通工程 CRTSⅡ型板式無砟軌道技術(shù)總結(jié)報告［R］.北京：鐵道部工程管理中心，2008.

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U213.2+44

B

1003-1995(2010)10-0109-05

2010-03-18;

2010-03-25

鐵道部科技開發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2008G031-F)

付雷鋒(1977— )，男，河南上蔡人，工程師。

(責(zé)任審編 王天威)