羅 遙，陳柏超，丁江峰

(1.武漢大學電氣工程學院，湖北武漢 430072;2.武漢大學口腔醫(yī)院，湖北武漢 430079）

關于氣體絕緣傳輸線(GIL）的磁場屏蔽

羅 遙1，陳柏超1，丁江峰2

(1.武漢大學電氣工程學院，湖北武漢 430072;2.武漢大學口腔醫(yī)院，湖北武漢 430079）

本文介紹了氣體絕緣傳輸線(GIL）的基本結構并對其磁場屏蔽原理進行了分析。所有計算均采用解析方法，著重對GIL系統(tǒng)屏蔽原理進行分析。首先以Maxwell方程組對圓柱外殼電磁屏蔽特性進行計算，指出這一結構無法屏蔽內部導體電流磁場的原因。隨后根據GIL外殼回路的磁耦合特性對其屏蔽機制進行了探討。計算過程說明了外殼感應電流產生的原理，給出了GIL系統(tǒng)優(yōu)異的電磁環(huán)境特性的理論依據。

GIL;渦流密度;磁場屏蔽;外殼回路;磁耦合

引言

氣體絕緣傳輸線(GIL）于上世紀70年代在歐美投入運行。現在該技術已發(fā)展到第二代。GIL輸電系統(tǒng)與傳統(tǒng)的架空線和XLPE電纜相比具有諸多優(yōu)點:低傳輸損耗;無外部電磁場;無需相位補償，即便是在遠距傳輸中;無需冷卻設備;無起火隱患;修復時間短;不會老化;營運周期維護費用更低?，F階段GIL的主要問題是造價偏高，如能解決這一問題，該技術將會得到更加普遍的應用。然而目前國內文獻卻缺乏對這一技術基本原理的探討。國外在這方面的工作可參考R.Benato等人的文獻［1］，但這類文獻的分析主要是基于電路等效模型與某些近似方法，仍然缺乏直觀?？紤]到此結構高度對稱且充分簡單，故完全可能以解析方法進行分析，由此得到的解將具有高度精確性。

1 GIL的基本結構與環(huán)境特性

圖1為Siemens公司380kV三相傳輸系統(tǒng)的GIL，其導體內直徑156mm，外直徑180mm，外殼內直徑 500mm，外直徑 517mm［2］。

處于中央的是傳輸導體，該導體被一同軸鋁合金外殼包圍。導體和鋁制外殼之間充以0.7Mpa的20%SF6和80%N2混合氣體。白色部分是環(huán)氧樹脂絕緣支柱。

圖1 Siemens公司380kV GILFig.1 380kV-GIL of Siemens AG

2 分析與計算

2.1 圓柱外殼的電磁特性

如圖2，在圓柱坐標系中對GIL金屬外殼電磁場特性進行分析。外殼內半徑為r1，外半徑為r2。

設外殼感應電流密度為

其中z0為z軸單位矢量，為感應電流密度相量。導電媒質中可忽略位移電流，從而由Ampere全電流定律得

圖2 圓柱坐標分解Fig.2 Cylindrical coordinate decomposition

由Faraday電磁感應定律和Ohm定律得

式中σ，μ分別為鋁的電導率和絕對磁導率，σ=37.7×106S/m(20℃），μ=1.2566650 × 10-6N/A2。由(1），(2）可得

此為Poisson方程，在圓柱坐標中展開，并注意δ·和φ，z都無關，就有

此為零階修正Bessel方程。由此可得通解:

由(3）可得

φ0為φ坐標單位矢量。其中

式中l(wèi)1(kr）為一階修正第一類Bessel函數，K1(kr）為一階修正第二類Bessel函數。

在如圖3所示軸對稱積分環(huán)路中，感應電流等值反向地穿過同一環(huán)路，因此它們對外殼外磁場的貢獻為零。在r=r1和r=r2處分別有

圖3 渦流對積分環(huán)路無貢獻Fig.3 Eddy current has no contribution to the integral loop

可以下式計算外殼中總電流:

圖4 外殼電流密度模值徑向分布Fig.4 Radial distribution of current density modulus in enclosure

依r1=250mm，r2=258.5mm，I=2500A進行繪圖。結果如圖4，5所示。圖4為外殼電流密度模值徑向分布圖?？梢钥闯觯Ｖ狄缽较蛑悬c(r1+r2）/2成軸對稱分布，符合渦旋電流特征。圖5為外殼電流密度輻角徑向分布圖。

2.2 GIL屏蔽原理分析

對于三相GIL輸電線路來說，若要使其外殼上的感應電流產生屏蔽效果，就必須使外殼之間接成回路，如圖6所示。

圖5 外殼電流密度輻角徑向分布Fig.5 Radial distribution of current density argument in enclosure

圖6 外殼回路Fig.6 Enclosure loops

如圖6，用導體將對稱三相制相鄰兩相外殼進行連接，設連接間距為l，每相導體中心距為d，1，2，3 相導體上分別流過電流I·，a2I·，a I·，其中三相制算子 a=ej120°，1+a+a2=0。

先求出1，2相外殼組成的第一回路電感值L。由于對稱性，2，3相外殼組成的第二回路電感值亦為L。設回路中電流為I，外殼外半徑為r，則殼外全磁通

回路電感

由于2，3相外殼組成的第二回路中感應電流的磁通亦會穿過第一回路，故需計算這一磁耦合作用的互感值M。

類似求L的方法可得互感

同理對第二回路可得:

顯然，(9），(10）兩式所成的方程組只要d＞2r就有唯一解:

解的負號表明1，3相外殼的感應電流分別與各自導體電流反向。第2相外殼感應電流為

參考如圖6的感應電流方向，注意此圖中感應電流參考方向與實際流向一致，從而第2相外殼上的-a2I·表示該相感應電流實際方向朝下，仍與第2相導體中電流反向。這樣，GIL系統(tǒng)就能很好地屏蔽導線磁場。

2.3 接成回路時GIL外殼電流密度分布

以(6）式計算外殼中總電流:該結果繪圖如下(r1=250mm，r2=258.5mm，I=2500A）:

圖7 連成回路時的外殼電流密度分布Fig.7 Distribution of current density in case of connected enclosures

可見電流密度由內而外逐漸減小。此時殼外磁場變?yōu)?。

2.4 實際應用中的若干問題

由求解過程可見，理想條件下的屏蔽效果與相間距離d和連接導體間距l(xiāng)無關，也與外殼是否接地無關。實際應用中，相間距離d取值并非任意。若d過小，外殼電阻R可能使感應電流變小且不能與導體電流完全反相，從而削弱屏蔽效果。以下給出d的一個估計:

不計R時有

η為感應電流實際值與理想值之比。若要使η≥0.999，則 k≤0.0448。

外殼溫度為?時的直流電阻為

α20=4.03×10-3/K為鋁的溫度系數，此式以R=20=l/σS為基準，σ為鋁的電導率，S為外殼橫截面積。

交流電阻為

Fsp和Fλ分別是電流限制效應系數和鎧裝損耗系數。對于GIL，電流約束效應實際上可以忽略(FspFλ≈1）。

于是有

若r1=0.25m，r2=0.2585m，傳輸溫度 ? =70℃，要使η≥0.999，則有

d≥0.2585+0.2585e0.417=0.651m

即相鄰兩相外殼之間間隔需大于0.651-0.517=134mm。這一要求一般而言總是可以達到的，故并不需要對d值加以特別考慮。

實際運用中l(wèi)的值亦有限定。出于安全上的考慮，每一回路都必須進行雙端接地，也即所謂整體連接(solid-bonding）。接地距離l應由普通和故障情況下的允許接觸電壓確定，根據實際情況，l值一般取為 200m 到 400m［3］。

3 結論

三相GIL金屬外殼之間必須接成回路才能保證外殼感應電流得到利用。感應電流的產生主要源于外殼回路的磁耦合效應。對GIL一般采用多點接地的整體連接方式，且相間距離不宜過近。同樣出于減小連接回路電阻的考慮，連接導體的電阻應充分小。理論上，接地線的電阻和大地的電阻對感應電流效應并沒有顯著影響。接地時要考慮允許接觸電壓以確保人員安全。

References）:

［1］R Benato.High capability applications of long gas-insulated lines in structures［J］.IEEE Trans.on Power Delivery，2007，22(1）:619-626.

［2］S P?hler. Gasisolierte ubertragungsleitungen (GIL）für unterirdischen energietransport(Gas insulated transmission lines(GIL）for underground energy transport）［A］.Siemens，ZVEI 2002 Life Needs Power［C］.2002.

［3］Bernd R Oswald，Anneke Müller，Marcel Kr?mer.Vergleichende studie zu stromübertragungstechniken im h?chstspannungsnetz(Comparative study on power transmission techniques in the EHV networks）［R］.ForWind Zentrum für Windenergieforschung der Universit?ten Oldenburg und Hannover，Sept.，2005.

［4］R Courant，D Hilbert，錢敏，郭敦仁譯 (translated by Qian Min＆Guo Dunren）.數學物理方法 (Methods of mathematical physics）［M］.北京:科學出版社 (Beijing:Science Press），1981.

［5］L A Bessonov，陳偉鑫譯 (translated by Chen Weixin）.電工理論基礎 (Fundamental theory of elec.eng.）［M］.北京:人民教育出版社 (Beijing:People Education Press），1982.

Magnetic shielding of gas-insulated transmission lines(GIL）

LUO Yao1，CHEN Bai-chao1，DING Jiang-feng2
(1.School of Electrical Engineering，Wuhan University，Wuhan 430072，China;2.School of Stomatology，Wuhan University，Wuhan 430079，China）

The basic structure of the gas-insulated transmission lines(GIL）is introduced and their principles of magnetic shielding is analyzed.The analytical method is provided for all calculations，focusing on the explanation of the GIL shielding capability.The electromagnetic shielding of the cylindrical enclosure is analyzed by the Maxwell equations and shows the inability of its magnetic field shielding on internal conductor.Then，concerning the magnetic coupling of the GIL’s shell loop，its shielding mechanism is discussed.By these calculations，the principle of the enclosure induced current is explained，and the GIL’s superior characteristics of the electromagnetic environment is clearly shown.

GIL;eddy current density;magnetic field shielding;enclosure loop;magnetic coupling

TM153+.5

A

1003-3076(2010）03-0049-05

2009-10-16

羅 遙(1983-），男，湖北籍，博士研究生，主要研究方向為高電壓與絕緣技術;

陳柏超(1960-），男，湖北籍，教授/博導，主攻磁控電抗器理論及應用、輸配電系統(tǒng)過電壓、電力電子技術在高電壓中的應用、電能質量及控制等。