李俊華,王建民,李玉順

(寧波大學(xué)建筑工程與環(huán)境學(xué)院,浙江寧波315211)

在多、高層建筑中采用矩形、異形鋼管混凝土柱能較好地滿足建筑平面布置要求,有效避免柱角外露,增加房屋使用凈空,因此在我國許多工程中得到了應(yīng)用。然而矩形、異形鋼管混凝土柱中,鋼管壁對核心混凝土所能提供的約束作用不如圓形鋼管混凝土柱,荷載作用下矩形、異形鋼管長邊由于寬厚比相對較大,更容易發(fā)生局部屈曲,因此矩形、異形鋼管混凝土柱的承載力和延性都不如圓形鋼管混凝土柱[1-7]。為了改善矩形、異形鋼管混凝土柱的力學(xué)性能,有學(xué)者提出在構(gòu)件長邊方向每隔一定間距布置約束拉桿,形成帶約束拉桿鋼管混凝土柱。已有研究表明,這種約束拉桿的布置,能夠有效延緩鋼管壁的局部屈曲,改善鋼管壁對混凝土的約束效應(yīng),提高構(gòu)件的承載力與延性,是進一步完善矩形、異形鋼管混凝土柱受力性能的有效途徑[8-16]。

帶普通約束拉桿鋼管混凝土柱中,約束拉桿對構(gòu)件力學(xué)性能的影響主要在于2個方面,首先約束拉桿能對鋼管壁提供側(cè)向支撐,防止鋼管壁過早發(fā)生局部屈曲;其次約束拉桿起類似于箍筋作用,對核心混凝土提供附加約束,提高混凝土的強度和極限變形能力。普通約束拉桿對鋼管壁以及核心混凝土的這種約束作用是一種被動約束,只有當(dāng)構(gòu)件產(chǎn)生一定膨脹和橫向變形以后才能發(fā)揮效應(yīng)。論文提出采用預(yù)應(yīng)力約束拉桿,即在構(gòu)件受荷前,對約束拉桿進行預(yù)拉從而在鋼管壁和核心混凝土中產(chǎn)生橫向預(yù)壓力,以期進一步改善鋼管混凝土柱的力學(xué)性能。為探索這種新型約束拉桿的有效性,設(shè)計了3個帶預(yù)應(yīng)力約束拉桿的矩形鋼管混凝土短柱試件和另外2個對比試件,并對其進行了軸向荷載下的試驗研究。

1 試驗概況

1.1 試件設(shè)計與制作

試驗設(shè)計了3個帶預(yù)應(yīng)力約束拉桿矩形鋼管混凝土短柱試件,試驗參數(shù)為約束拉桿間距和截面長寬比;為了考察預(yù)應(yīng)力約束拉桿、普通約束拉桿以及無約束拉桿時構(gòu)件受力性能的差異,還特設(shè)計了1個帶普通約束拉桿和1個不帶約束拉桿的對比試件。預(yù)應(yīng)力約束拉桿和普通約束拉桿均由公稱長度為160mm的10.9級M20高強度螺栓組成,作為普通約束拉桿的高強度螺栓,在構(gòu)件受軸向壓力前,通過螺栓墊板與鋼管壁圍焊連成一整體,構(gòu)件受荷前拉桿不受力;作為預(yù)拉力約束拉桿的高強度螺栓,在構(gòu)件受軸向壓力前以鋼管壁為支托,通過扭緊螺帽使其產(chǎn)生預(yù)拉力,然后與鋼管壁焊接成一體,由拉桿預(yù)拉力對鋼管壁和核心混凝土進行預(yù)壓。

試驗中的矩形鋼管由4塊厚度為5.5mm的鋼板拼焊而成,拼焊前在設(shè)置約束拉桿的地方機械鉆孔,孔徑為22mm,以預(yù)留拉桿穿入孔道。加工時,盡可能保證鋼管兩端截面的平整,同時在鋼管兩端設(shè)有比截面4邊各寬出30mm的蓋板,蓋板厚20mm。所有試件在澆灌混凝土前先將一端的蓋板焊好,并將鋼管豎立,混凝土從頂部灌入。對不同的試件,施工過程有一定差異,不設(shè)約束拉桿的試件,直接在鋼管中澆注混凝土成型;設(shè)普通約束拉桿的試件,在澆注混凝土前,先在鋼板預(yù)留孔道處穿入高強度螺栓,然后將螺栓螺桿通過墊板與鋼管壁圍焊連成一體,最后灌入混凝土成型;設(shè)預(yù)應(yīng)力約束拉桿的試件,在澆注混凝土前,先在鋼板預(yù)留孔道處插入直徑為22mm圓鋼,然后澆注混凝土,待混凝土強度達到一定值后,將圓鋼拔出,預(yù)留出螺栓孔道,直到試驗加載前穿入高強螺栓并通過扭矩扳手?jǐn)Q緊,對鋼管壁和核心混凝土施加預(yù)壓力。參照《JGJ82-91鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓的設(shè)計、施工及驗收規(guī)程》,在本次試驗中,對每個高強度螺栓施加的預(yù)拉力大小為155 kN。

試驗用混凝土為C30商品混凝土,試件澆注完以后,采用自然養(yǎng)護辦法,兩三周后,發(fā)現(xiàn)混凝土沿試件縱向有大約0.5mm的收縮。在試件加載前1天,用丙烯酸酯結(jié)構(gòu)膠將混凝土表面與鋼管截面抹平,然后粘上另一蓋板,以保證鋼管和核心混凝土在受荷初期就能共同受力。在澆注混凝土制作試件的同時,澆注邊長為150mm的混凝土立方體試塊,與試件在同等條件下養(yǎng)護,試驗開始當(dāng)天按《GBJ81-85普通混凝土力學(xué)性能試驗方法》進行試塊立方體強度測試以獲取混凝土的抗壓強度fcu。鋼材材料性質(zhì)測試辦法是:先將鋼板做成3個標(biāo)準(zhǔn)試件,然后按《GB228-87金屬拉伸試驗方法》規(guī)定進行拉伸試驗,由拉伸試驗最終獲得鋼板的屈服強度(fy)、極限抗拉強度(fu)、彈性模量(Es)。此外,對高強度螺栓,還通過拉伸試驗測定了螺栓螺桿的極限軸力Pu。各試件主要參數(shù)和材料性能見表1,試件形狀與截面尺寸見圖1。

表1 試件幾何參數(shù)及材料力學(xué)性能

圖1 試件形狀與應(yīng)變片布置圖

1.2 加載與測試方法

試驗在寧波大學(xué)土木工程實驗室500 t長柱試驗機上進行。試驗前,先用打磨機將試件兩端打磨平整,然后將試件置于試驗機上,放置前在試件和試驗機接觸面上抹一薄層細(xì)砂,以保證試件加載時的垂直度;加載時,在試件頂面放置一塊600mm×600mm×60mm鋼板,鋼板上立放500 t的壓力傳感器,以便于試驗各項數(shù)據(jù)的同步采集,試驗機荷載通過壓力傳感器和鋼板傳遞給試件,試驗加載裝置見圖2。為了考察約束拉桿設(shè)置后鋼管壁表面不同位置的變形差異,在試件長、短邊分別布置了一系列縱向和橫向應(yīng)變片,同時還沿試件縱向設(shè)置了兩個位移計,以測試試件的荷載下的縱向總變形,各試件的測點布置見圖1。

在試驗正式加載前,先進行一級大約相當(dāng)于20%極限荷載的預(yù)加載,以檢查各儀器儀表正常運行情況。正常加載時,根據(jù)試驗機自帶壓力傳感器顯示的荷載值控制加載速度,加載速度大約 100 kN/min。加載荷載、鋼管壁應(yīng)變以及試件兩端的相對位移數(shù)據(jù)由DH 3816靜態(tài)應(yīng)變測試儀全程采集,采點頻率為0.5次/s。試驗時人工觀察試件在加載過程中的各種試驗現(xiàn)象。

圖2 加載裝置

2 試驗結(jié)果與分析

2.1 試驗現(xiàn)象與破壞形態(tài)

不帶約束拉桿的B1試件在受荷初期,試件端部位移很小,試件基本處于彈性工作狀態(tài),隨著荷載的增加,試件兩端的相對位移增長速度加快,試件表現(xiàn)出彈塑性變形特征,當(dāng)荷載增加到大約極限荷載的90%時,在試件短邊沿縱向出現(xiàn)平行的滑移線,長邊截面則出現(xiàn)斜向平行滑移線,隨后試件長邊加載端附近鋼管壁屈曲外鼓,試件逐漸喪失承載力而發(fā)生破壞。帶普通約束拉桿的B2試件在受荷初期也處于彈性工作狀態(tài),當(dāng)荷載增加到大約極限荷載的40%左右,位于約束拉桿中部的鋼管壁開始微鼓,構(gòu)件變形增長速度加快,表現(xiàn)出明顯的彈塑性變形特征,當(dāng)荷載增加到大約極限荷載的90%時,加載端端部以及第1、2排螺栓中間部位鋼管壁屈曲外鼓速度加快,試件隨后達到極限承載力而破壞,破壞時試件短邊鋼管壁局部發(fā)生蛻皮現(xiàn)象。帶預(yù)應(yīng)力約束拉桿的B3試件在荷載小于40%的極限荷載以前,試件基本處于彈性階段,隨著荷載的增大,試件長邊約束拉桿之間的鋼管壁微鼓,當(dāng)荷載達到極限荷載的90%左右,出現(xiàn)以螺栓為軸沿450線分布的放射狀剪切滑移線,隨后及第1、2排螺栓中間部位鋼管壁屈曲外鼓加快,試件達到極限承載力而發(fā)生破壞,破壞時試件短邊鋼管壁出現(xiàn)蛻皮和屈曲外鼓現(xiàn)象。B4試件的破壞過程與B3試件基本相似,荷載達到極限荷載的90%左右時,長邊橫向約束拉桿之間的鋼管壁屈曲外鼓,其中第1、2排螺栓中間部位鋼管壁外鼓最為明顯,試件隨后達到極限承載力而發(fā)生破壞,破壞時截面短邊也出現(xiàn)局部外鼓現(xiàn)象。B5試件在荷載小于40%的極限荷載以前基本處于彈性階段,隨后在試件長邊靠近中部位置的2、3排和3、4排約束拉桿之間的鋼管壁發(fā)生輕微鼓曲,此時短邊鋼管壁相對完好,當(dāng)荷載增加到大約90%極限荷載時,試件長邊的鋼管壁表面出現(xiàn)蛻皮現(xiàn)象,長邊約束拉桿之間的鋼管壁外鼓速度加快,試件隨后達到極限承載力而發(fā)生破壞,破壞時截面短邊基本完好,未出現(xiàn)明顯的外鼓現(xiàn)象。各試件的最終破壞形態(tài)見圖3。

圖3 試件的破壞形態(tài)

2.2 應(yīng)變特點

圖4給出了各試件鋼管壁上不同位置處的荷載-縱、橫向應(yīng)變關(guān)系曲線。圖中橫坐標(biāo)正方向代表橫向應(yīng)變,橫坐標(biāo)負(fù)方向代表縱向應(yīng)變。從圖4(a)中所測點的應(yīng)變可以看到,不帶約束拉桿的B1試件,在受荷初期,各點的縱、橫向應(yīng)變發(fā)展比較一致,但縱向應(yīng)變發(fā)展較快;最大縱向應(yīng)變達到鋼管壁的屈服應(yīng)變后,試件很快發(fā)生破壞,破壞時橫向應(yīng)變還處于較底水平,鋼管對混凝土的約束作用沒有充分發(fā)揮。從圖4(b)可以看到,設(shè)置普通約束拉桿的B2試件,在受荷初期,各點的縱、橫向應(yīng)變發(fā)展也都比較一致,隨著荷載的增大,應(yīng)變增長速度出現(xiàn)差異,就縱向應(yīng)變而言,截面長邊端部點的應(yīng)變發(fā)展最快,兩排約束拉桿之間的縱向應(yīng)變發(fā)展最慢,拉桿對鋼管壁縱向變形的約束作用十分明顯;就橫向應(yīng)變而言,應(yīng)變最大點位于短邊中部,由于拉桿的約束影響,截面長邊的應(yīng)變相對較小。與試件B1相比,試件B2在最大荷載后應(yīng)變有平緩的水平發(fā)展段,延性大大提高。圖4(c)帶預(yù)應(yīng)力約束拉桿試件B3的應(yīng)變發(fā)展與試件B2大致相似,不同的是縱向應(yīng)變最大值由截面長邊端部位置轉(zhuǎn)移至截面短邊中部位置。與試件B3相比,試件B4僅改變了約束拉桿的橫向間距,拉桿由單列變成了雙列,從圖4(d)中可以看出,由于約束拉桿間距的減小,試件B4橫向應(yīng)變最小的位置由截面長邊端部轉(zhuǎn)移至截面長邊中部兩排約束拉桿之間。試件B5與B4相比,截面長邊尺寸發(fā)生了變化,截面長寬比由原來的2.0增加到3.0,從圖4(d)中可以看到,由于截面長度的增加,約束拉桿間距增大,拉桿對長邊鋼管壁的橫向變形約束減小,最大橫向應(yīng)變點位置由截面短邊中點轉(zhuǎn)移至截面長邊兩排橫向約束拉桿之間。

2.3 承載力與變形特點

由試驗得到各試件的軸向力-縱向位移曲線如圖5所示。從圖5(a)中可以看出,帶約束拉桿的B2試件的承載力明顯高于不帶約束拉桿的B1試件;最大荷載后,B2試件的荷載-縱向位移曲線有很長的水平段,延性較好,而B1試件的荷載-縱向位移曲線則相對較陡,試件的承載能力衰減快,延性較差。從圖5(b)中可以看出,帶普通約束拉桿的B2試件和帶預(yù)應(yīng)力約束拉桿的B3試件的承載力和后期變形能力都大致相當(dāng),但后者對應(yīng)于峰值荷載的變形(縱向位移)明顯小于前者,表明拉桿預(yù)應(yīng)力能提高構(gòu)件的前期剛度,減小構(gòu)件在正常使用荷載下的軸向變形。從圖5(c)中可以看出,減小預(yù)應(yīng)力約束拉桿的間距,對構(gòu)件極限承載力影響不大,但可減小構(gòu)件對應(yīng)于峰值荷載的變形,提高構(gòu)件的前期剛度。從圖5(d)中可以看到,在截面寬度和拉桿數(shù)量不變的情況下,隨著截面長寬比的增加,構(gòu)件的承載能力提高,但是由于約束拉桿間距的增大,構(gòu)件后期變形能力減小。

圖4 鋼管壁的荷載-縱、橫向應(yīng)變曲線

3 承載力計算探討

目前國內(nèi)外有關(guān)鋼管混凝土的設(shè)計規(guī)范或規(guī)程較多 ,如歐洲 EC4(2004)、日本 AIJ(1997)、英國BS5400(2005)、美國 ACI(2005)和 AISC(2005)以及我國的 GJB 4142-2000、DBJ 13-51-2003以及CECS 159-2004等,這些規(guī)范或規(guī)程大都有專門針對圓鋼管混凝土、普通方形或矩形鋼管混凝土承載力設(shè)計計算方法的條文,為比較這些計算方法在進行帶預(yù)應(yīng)力約束拉桿矩形鋼管混凝土短柱軸壓承載力計算時的適用性和差異,選擇EC4(2004)[17]、AIJ(1997)[18]、AISC(2005)[19]以及 GJB 4142-2000[20]和CECS 159-2004[21]中方法對本次試驗試件的承載力進行了計算,計算時采用實測的材料強度,其中按GJB 4142-2000和CECS 159-2004方法計算時,混凝土軸心抗壓強度取實測立方體抗壓強度的0.76倍 ,采用 EC4(2004)、AIJ(1997)、AISC(2005)方法計算時,圓柱體抗壓強度取實測立方體抗壓強度的0.80倍,計算值與試驗值的比較列于表2。結(jié)果顯示,EC4(2004)、AIJ(1997)、AISC(2005)公式計算結(jié)果與B2、B3、B4、B5四個帶約束拉桿試件的試驗結(jié)果總體分別低 26%、20%、20%,GJB 4142-2000和CECS 159-2004 公式計算結(jié)果與B2、B3、B4、B5四個帶約束拉桿試件的試驗結(jié)果總體分別低10%、16%。因此,國內(nèi)外現(xiàn)行規(guī)范或規(guī)程關(guān)于矩形鋼管混凝土柱承載能力的計算方法都不適合于帶約束拉桿矩形鋼管混凝土柱承載能力的計算。進一步比較這些計算方法可以發(fā)現(xiàn),除了GJB 4142-2000考慮了鋼管對混凝土約束作用及其對構(gòu)件承載力的有利影響外,其余規(guī)范或規(guī)程都沒考慮這種影響,因此GJB 4142-2000計算結(jié)果與試驗結(jié)果最為接近。建議在GJB 4142-2000計算方法基礎(chǔ)上,引入考慮約束拉桿有利影響的承載能力提高系數(shù)β,來進行帶約束拉桿的矩形鋼管混凝土軸壓短柱承載能力計算,具體公式如式(1)所示:

圖5 試驗參數(shù)對試件極限承載力和變形的影響

表2 承載力計算值和試驗值比較

式中,β為考慮約束拉桿作用的承載能力提高系數(shù),取β=1.1;Asc為鋼管混凝土的橫截面面積;fsc為鋼管混凝土組合軸壓強度設(shè)計值,按下式計算[20]:

式中,B1和C1為計算系數(shù),ξ0為截面約束效應(yīng)系數(shù)設(shè)計值,分別用下式計算:

As和As分別為鋼管和核心混凝土的橫截面面積,f為鋼材抗壓強度設(shè)計值;fc為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值。

利用公式(1)對文中4個帶約束拉桿試件和文獻[10]中7個帶約束拉桿試件的承載力進行了計算,公式計算結(jié)果與試驗結(jié)果對比的均值為0.990,標(biāo)準(zhǔn)差為0.030,計算結(jié)果與試驗結(jié)果基本吻合。對于公式的適用范圍,文獻[22]的研究表明拉桿縱向間距對鋼管壁局部屈曲性能有重要影響,因此在運用公式(1)時,建議約束拉桿縱向間距b s應(yīng)符合b/3≤bs≤b/2的要求;另外該文和文獻[15]的試驗結(jié)果均表明,約束拉桿水平間距對構(gòu)件極限承載力影響不顯著,因此橫向間距a s不大于截面寬度b即可。

4 結(jié)語

1)在矩形鋼管混凝土柱長邊沿縱向布置約束拉桿可顯著提高構(gòu)件的軸壓承載力,改善構(gòu)件的后期變形能力,提高構(gòu)件的延性。

2)在此次試驗條件下,帶預(yù)應(yīng)力約束拉桿的矩形鋼管混凝土柱的承載能力和后期變形能力與帶普通約束拉桿的矩形鋼管混凝土柱大致相當(dāng),拉桿預(yù)拉力對構(gòu)件承載力和極限位移影響不大,但能減小峰值荷載下的軸向變形,提高構(gòu)件的前期剛度。

3)減小預(yù)應(yīng)力約束拉桿的間距,對矩形鋼管混凝土柱承載能力影響有限,但可有效減小構(gòu)件最大荷載時的變形,提高構(gòu)件前期剛度;在截面寬度和拉桿數(shù)量不變的情況下,隨著截面長寬比的增加,構(gòu)件承載力提高,但后期變形能力減小。

4)在規(guī)程GJB 4142-2000計算方法基礎(chǔ)上,引入考慮約束拉桿作用的承載能力提高系數(shù)β,提出了帶約束拉桿矩形鋼管混凝土短柱軸壓承載力的計算公式,公式的計算結(jié)果與試驗結(jié)果基本吻合。

5)試驗僅是對帶預(yù)應(yīng)力約束拉桿鋼管混凝土柱受力性能和承載力計算方法的初步探索,拉桿強度、預(yù)應(yīng)力水平等參數(shù)對構(gòu)件受力性能和承載力計算的影響有待于進一步深入研究。

[1]SCHNEIDER S P.Axially loaded concrete-filled steel tubes[J].Journal of Structural Engineering,1998,124(10):1125-1138.

[2]UY B.Strength of short concretEfilled high strength steel box columns[J].Journal of Constructional steel research,2001,57(2):114-134.

[3]SAKINO K,NAKAHARA H,MORINO S,et al.Behaviour of centrally loaded concrete-filled steel-tubEshort columns[J].Journal of Structural Engineering,2004,130(2):180-188.

[4]韓林海,楊有福.矩形鋼管混凝土軸心受壓構(gòu)件強度承載力的試驗研究[J].土木工程學(xué)報,2001,34(4):22-31 HAN LIN-HAI,YANG YOU-FU.Study on axial bearing capacity of concrete-filled-steel-tubEcolumns with rectangular section[J].China Civil Engineering Journal,2001,34(4):22-31.

[5]王丹,呂西林.T形、L形鋼管混凝土柱抗震性能試驗研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2005,26(4):39-44 WANG DAN,LvXI-LIN.Experimental study on seismic behavior of concrete-filled steel T-section and L-section columns[J].Journal of Building Structures,2005,26(4):39-44.

[6]MAO X Y,XIAO Y.Seismic behavior of confined squarECFT columns[J].Engineering Structures,2006,28(10):1378-1386

[7]LU F W,LI SP,SUN G J.A study on thebehavior of eccentrically compressed squarEconcrete-filled steel tubEcolumns[J].Journal of constructional Steel Research,2007,63(7):941-948.

[8]何振強,蔡健.帶約束拉桿方形鋼管混凝土偏壓短柱的試驗研究[J].華南理工大學(xué)學(xué)報:自然科學(xué)版,2006,34(2):107-111.HEZHENGQIANG, CAI JIAN.Experimental investigation into squarECFT stub columns with binding bars under eccentric loads[J].Journal of South China University of Technology:Natural SciencEEdition,2006,34(2):107-111.

[9]龍躍凌,蔡健.帶約束拉桿L形鋼管混凝土短柱軸壓性能的試驗研究[J].華南理工大學(xué)學(xué)報:自然科學(xué)版,2006,34(11):87-92 LONG YUE-LING,CAI JIAN.Experimental investigation into axial compressivEbehavior of L-shaped concrete-filled steel stub columns with binding bars[J].Journal of South China University of Technology:Natural SciencEEdition,2006,34(11):87-92.

[10]蔡健,何振強,陳星.帶約束拉桿矩形鋼管混凝土短柱軸壓性能的試驗[J].工業(yè)建筑,2007,37(3):75-80.CAI JIAN,HEZHEN-QIANG,CHEN XING.Experimental study on behavior of rectanglECFT stub column with binding bars subjected to axially loading[J].Industrial Construction,2007,37(3):75-80.

[11]蔡健,何振強.帶約束拉桿方形鋼管混凝土柱偏壓性能[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2007,28(4):25-35 CAI JIAN,HEZHENG-QIANG.Eccentric-loaded behavior of squarECFT columns with binding bars[J].Journal of Building Structures,2007,28(4):25-35.

[12]蔡健,孫剛.軸壓下帶約束拉桿L形鋼管混凝土短柱的試驗研究[J].土木工程學(xué)報,2008,41(9):14-20.CAI JIAN,SUN GANG.Experimental investigation on L-shaped concrete-filled steel stub columns with binding bars under axial load[J].China Civil Engineering Journal,2008,41(9):14-20.

[13]蔡健,龍躍凌.帶約束拉桿矩形鋼管混凝土的本構(gòu)關(guān)系[J].工程力學(xué),2008,25(2):137-143.CAI JIAN,LONG YUE-LING.ConstitutivErelationshiPof rectangular CFT column with binding bars[J].Engineeringmechanics,2008,25(2):137-143.

[14]陳曦,周德源.帶約束拉桿矩形鋼管混凝土軸壓承載力分析[J].沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報,2008,30(5):595-598.CHEN XI,ZHOU DE-YUAN.Analysis on axial strength of R-CFT stub column with unidirectional binding bars[J].Journal of Shenyang University of Technology,2008,30(5):595-598.

[15]蔡健,龍躍凌.帶約束拉桿方形、矩形鋼管混凝土短柱軸壓承載力[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2009,30(1):7-14.CAI JIAN,LONG YUE-LING,.Axial bearing capacity of squarEand rectangular CFT stub columns with binding bars[J].Journal of Building Structures,2009,30(1):7-14.

[16]陳曦,周德源.矩形鋼管混凝土軸壓短柱中采用不同混凝土材料模型的性能比較分析[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2009,30(3):120-125.CHEN XI,ZHOU DE-YUAN.Comparison among axial behaviors of rectangular CFT stub column by adopting fivematerialmodels of concrete[J].Journal of Building Structures,2009,30(3):120-125.

[17]EC4.Design of steel and concretEstructures,Part-1:General rules and rules for buildings[S].Brussels:European CommitteEfor Standardization,2004

[18]AIJ.Recommendation for design and construction of concretEfilled steel tubular structures[S].Tokyo:Architectural InstitutEof Japan,1997

[19]Aisc-Lrfd Specification for structural steel buildings[S].Chicago:American InstitutEof Steel Construction,2005.

[20]中國人民解放軍總后勤部.GJB 4142-2000戰(zhàn)時軍港搶修早強型組合結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程[S].2001.

[21]CECS 159:2004矩形鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程[S].北京:中國計劃出版社,2004.

[22]蔡健,何振強,金雪峰.帶約束拉桿方形鋼管混凝土軸壓柱局部屈曲性能[J].工程力學(xué),2007,24(5):169-175.CAI JIAN,HEZHEN-QIANG,JING XUE-FENG.Local buckling of squarEconcrete-filled steel tubular column with binding bars under axial loading[J].Engineeringmechanics,2007,24(5):169-175.