彭威德

從Boussinesq的最初研究線性彈性材料模型到現(xiàn)在，路面結(jié)構(gòu)分析得到了很大的發(fā)展。之后Boussinesq的理論又在Burmister和Schiffman的研究中被擴(kuò)展為一個(gè)多層彈性模型。這一理論作為眾多程序(如BISAR)的基礎(chǔ)，現(xiàn)在已經(jīng)發(fā)展成為相當(dāng)流行的路面分析理論。線性彈性的缺點(diǎn)是，除了在低應(yīng)力水平和微小應(yīng)變的情況外，它不能作為具有實(shí)際應(yīng)力應(yīng)變行為的土層模型。因?yàn)闆Q定楊氏模量的幾個(gè)變量，E、泊松比和 ν的最合適的值取決于圍壓和偏應(yīng)力，我們無(wú)法利用簡(jiǎn)單但合理的方法選擇線性彈性中的E和ν。這導(dǎo)致了許多非線性結(jié)構(gòu)模型的制定，在過(guò)去四十多年中，這方面研究的一部分相對(duì)來(lái)說(shuō)比較嚴(yán)謹(jǐn)，一部分建立在實(shí)證研究的基礎(chǔ)上，還有一部分建立在理論原則的基礎(chǔ)之上。

1 瀝青混凝土的表征

動(dòng)態(tài)模量是復(fù)模量的絕對(duì)值，它是從粘彈性模型得到一個(gè)彈性模量。這個(gè)模型引入了溫度、負(fù)荷率、瀝青粘度和混合粒度等因素。根據(jù)Garcia和Thompson的研究結(jié)論，該模型提供了與實(shí)驗(yàn)室結(jié)果相一致的準(zhǔn)確結(jié)論。從這個(gè)模型中得到的彈性模量的值可能低于2 000MPa，亦可能高達(dá)10 000MPa，其具體數(shù)值根據(jù)瀝青混合特性、溫度和負(fù)荷率而定。對(duì)于有限元分析，我們根據(jù)NCHRP指南中的建議假定它的值為 4 000 MPa。此值的取值條件為連續(xù)的級(jí)配混合料、新的條件以及溫度范圍在15℃～20℃之間。

2 顆粒材料制備與表征

為了簡(jiǎn)化和改善土壤參數(shù)測(cè)評(píng)并完善壓實(shí)控制，本文提出，利用已開(kāi)發(fā)的便攜式非破壞性設(shè)備來(lái)衡量原位彈性模量的優(yōu)勢(shì)。

Hoffman等人認(rèn)為峰值法會(huì)導(dǎo)致嚴(yán)重的錯(cuò)誤。為了克服這一問(wèn)題，他們建議采用頻譜分析方法，假設(shè)土壤結(jié)構(gòu)響應(yīng)為單自由度線性(單自由度)系統(tǒng)。通過(guò)在信號(hào)域(ω)里分析輸入(力)和輸出(速度或偏度)，動(dòng)態(tài)剛度作為一個(gè)ω的函數(shù)，K(ω)即可得出。這樣，可推知K(0)值為空頻。K(0)的值剛好對(duì)應(yīng)靜態(tài)剛度“K”。那么，彈性模量E可從Boussinesq的圓形基層半空間方程式得出，如下:

其中，a為圓板的半徑;v為土壤的泊松比;η為非形狀系數(shù)，η=π，而當(dāng)板塊是剛性時(shí)，η=4。

3 實(shí)證分析機(jī)制

由不同厚度的瀝青層柔性路面組成，結(jié)合料粒料基層和無(wú)結(jié)合料粒料基層對(duì)應(yīng)著劣級(jí)配礫石，其中約 60%碎石料和 40%礫石，細(xì)粒土是路基。粒狀層的內(nèi)摩擦角φ和剪脹角ψ的角度是變化的，用來(lái)確定它們?cè)诼访娼Y(jié)構(gòu)行為方面的相關(guān)性。有限元分析中采用的參數(shù)如表 1所示。表 1中基層、底基層和路基層的彈性模量值取自Prima 100的原位測(cè)試。

表1 路面結(jié)構(gòu)分析中的物料性質(zhì)

4 敏感性分析

首先假定基層、底基層、路基層的內(nèi)摩擦角分別為 42°，38°，34°，其次假定半徑為 100mm圓形區(qū)域的壓強(qiáng)為800 kPa。此流量荷載條件對(duì)應(yīng)一輛典型的重型卡車對(duì)路面產(chǎn)生的影響。經(jīng)初步分析，最終采用的網(wǎng)格是在垂直方向延長(zhǎng)至1 500mm，徑向方向延長(zhǎng)至 1 200mm。對(duì)其進(jìn)行敏感性分析，結(jié)果見(jiàn)表 2。

表2 內(nèi)部摩擦角的敏感性分析

內(nèi)摩擦角的敏感性分析表明，內(nèi)摩擦角值的微小變化并不會(huì)對(duì)路面響應(yīng)有明顯的影響。此次分析中，剪脹角均假定為無(wú)效，考慮內(nèi)摩擦角在兩種極端下的情況。第一個(gè)假設(shè)是 φ等于表 2中每個(gè)粒狀層預(yù)期范圍的最高值(抗剪強(qiáng)度上限);另一種是把 φ看成是每層預(yù)期范圍的最低值(抗剪強(qiáng)度下限)。對(duì)于這種敏感性分析，假設(shè)下列封閉式理論條件:壓強(qiáng)為800 kPa、半徑為100mm圓形荷載區(qū)，以及彈性模量為4 000MPa的50mm的瀝青層。

5 三維有限元分析

對(duì)單、雙輪模型進(jìn)行三維有限元分析。當(dāng)方形輪胎覆蓋區(qū)傳輸雙輪模型荷載量的一半時(shí)，建立單輪模型。我們發(fā)現(xiàn)，在瀝青層的底部比在雙輪模型中呈現(xiàn)出更高的橫向水平拉伸(拉伸應(yīng)變?yōu)檎?。相反的，采用雙輪模型導(dǎo)致的縱向水平拉伸要比單輪模型中產(chǎn)生的高得多。這些結(jié)果可能跟路面設(shè)計(jì)有關(guān)，因?yàn)闉r青層疲勞可能導(dǎo)致故障(如果瀝青層底部導(dǎo)致高拉應(yīng)變)或者形成車轍(由于顆粒層的高垂直壓縮應(yīng)變)。

6 結(jié)語(yǔ)

建議在粒狀土層彈性模量的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量中使用落錘式彎沉儀。與此同時(shí)，這種無(wú)破壞性設(shè)備的使用可以替代壓實(shí)干密度檢測(cè)。

對(duì)所有可能的不同負(fù)荷條件，必須通過(guò)三維有限元分析方法來(lái)對(duì)瀝青層底部的最大水平拉伸應(yīng)變、粒狀土層的最大垂直壓縮應(yīng)變等進(jìn)行評(píng)估，這些方面與車轍和疲勞壽命預(yù)測(cè)是相關(guān)的。

[1] JBoussinesq.Application des potentielsàl'étude de l'équilibre et dumouvement des solidesélastiques:Paris:Gauthier-Villard，1885.

[2] D.M.Burmister.TheGeneral Theory of Stress and Disp lacements in layered Soil systems[J].Journal of Applied Physics，1945，16 (2):89-96;16(3):127-302.

[3] R Schiffman.General Solution of stresses and displacements in layered Elastic Systems，International Conference on the structural Design of Asphalt Pavement，Proceedings，University of Michigan，Michigan，USA，1962.

[4] G.Garcia，M.Thompson.Hot Mix Asphalt(HMA)Dynam ic Modu lus Prediction，State of the Art of Pavement Structural Design and the New AASHTO Interim Guide:conicyt Project.Santiago Pontificia Universidad Catolica de Chile，2005.

[5] Ansys Inc，release 12.0 documentation for Ansys.Ansys Civil-FEM，Ingeciber S.A.，2009.

[6] NCHRP，Guide for Mechanistic-Empirical Design of New and Rehabilitated Pavement Structures.Final Report，Part3，Design Analysis，2004.