張江霖，范振中，國茂華，張 欣

(1.中國電力工程顧問集團(tuán)科技開發(fā)有限公司，北京 100120；2.中南電力設(shè)計院，湖北 武漢 430071 ；3.國核電力規(guī)劃設(shè)計研究院，北京 100094)

1 概述

當(dāng)前國內(nèi)新建火力發(fā)電廠都要求進(jìn)行煙氣脫硫處理，煙囪運行條件惡劣，促使煙囪不斷向更高、多筒及多管方向發(fā)展,因此從將煙囪視為設(shè)備來考慮的革新設(shè)計思路出發(fā),我們創(chuàng)新性地提出了一種全新的多管自立式煙囪結(jié)構(gòu)——三管自立式鋼煙囪結(jié)構(gòu)，可以有效地實現(xiàn)了大型火力發(fā)電廠兩臺機組不停機下的鋼排煙筒防腐檢修維護(hù)，對火力發(fā)電廠整個機組的連續(xù)和可靠運行具有非常重要意義。

2 三管自立式鋼煙囪設(shè)計特點

當(dāng)火力發(fā)電廠兩臺600MW或1000MW機組煙囪采用三管自立式鋼煙囪時，三個鋼筒按正三邊形布置并通過合理的鋼內(nèi)筒間距和豎向布置的鋼桁架有效連接成為一個整體空間塔架結(jié)構(gòu)來共同抵抗地震荷載、風(fēng)荷載以及其它荷載作用，最終實現(xiàn)對常規(guī)套筒煙囪的取消鋼筋混凝土外筒、縮減基礎(chǔ)工程量、降低工程造價、以及廠區(qū)優(yōu)化的創(chuàng)新設(shè)計。三管自立式鋼煙囪立面和平面布置見圖1和圖2。

圖1 三管自立式鋼煙囪立面示意圖

圖2 三管自立式鋼煙囪平面布置圖

三管自立式鋼煙囪同常規(guī)多管自立式鋼煙囪結(jié)構(gòu)一樣，取消了原套筒煙囪的鋼筋混凝土外筒，保留的鋼內(nèi)筒既是排煙筒，又是受力構(gòu)件，因此與常規(guī)鋼筋混凝土套筒煙囪相比，此新型煙囪有如下主要特點：

(1)在煙囪設(shè)計中革命性地提出了“2運1備”理念，即在機組正常運行時，兩臺機組的煙氣分別將接入兩個鋼排煙筒；當(dāng)煙囪進(jìn)行檢修維護(hù)時，將需要檢修機組的煙氣通過煙道直接接入第3個鋼排煙筒，很好地解決火力發(fā)電廠機組在連續(xù)運行(不停機)狀態(tài)下的鋼排煙筒防腐檢修維護(hù)難題；

(2)三個鋼筒按正三邊形布置，整個煙囪結(jié)構(gòu)平面和立面形體規(guī)則，各方向受力均勻、合理；同時整個鋼煙囪造型簡潔、美觀，全面融入了現(xiàn)代氣息和建筑美學(xué)的設(shè)計理念，充分體現(xiàn)了現(xiàn)代火力發(fā)電廠的景觀設(shè)計和創(chuàng)意設(shè)計的理念。

(3)對于常規(guī)2×1000MW火電廠工程的雙鋼內(nèi)筒套筒煙囪(鋼筋混凝土外筒)底部外直徑一般在35m左右，三管自立式鋼煙囪優(yōu)化后可以控制其底部寬度在24m左右，從而為爐后工藝布置預(yù)留更加充裕的空間，為爐后工藝系統(tǒng)的優(yōu)化創(chuàng)造條件；同時可以避免煙囪基礎(chǔ)對周邊設(shè)備基礎(chǔ)的影響；

(4)通過優(yōu)化鋼筒的中心距可滿足運煤通道在各鋼筒之間順利通過要求，使得采用側(cè)煤倉爐后上煤方案在發(fā)電廠中成為現(xiàn)實，為煤場到煤倉間之間輸煤通道的系統(tǒng)最大優(yōu)化創(chuàng)造條件，大力提高輸煤效率的同時有效地節(jié)省輸煤系統(tǒng)工程投資；

當(dāng)前國內(nèi)大跨、超高鋼結(jié)構(gòu)大量涌現(xiàn),因此國內(nèi)鋼結(jié)構(gòu)施工技術(shù)水平是完全能夠保證火力發(fā)電廠中三管自立式鋼煙囪的應(yīng)用，同時此種新型煙囪的應(yīng)用可在一定程度上縮短煙囪總體施工周期，但也應(yīng)看到它在施工方面的技術(shù)要求和投入會相應(yīng)提高，以及由于鋼筒直接外露后的防腐要求較高，會導(dǎo)致鋼筒的維護(hù)工作量和費用會有所增加。

3 風(fēng)荷載計算

根據(jù)《煙囪設(shè)計規(guī)范》(GB50051-2002)及《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)可知，自立式煙囪結(jié)構(gòu)設(shè)計關(guān)鍵點的風(fēng)荷載計算首先應(yīng)確定風(fēng)荷載體型系數(shù)、風(fēng)振系數(shù)。隨著現(xiàn)代計算機技術(shù)和計算流體技術(shù)的飛速發(fā)展，利用計算流體力學(xué)(Computational Fluid Dynamic，CFD)方法在計算機上模擬結(jié)構(gòu)周圍風(fēng)場的變化并求解結(jié)構(gòu)表面風(fēng)荷載的“數(shù)值風(fēng)洞”技術(shù)已經(jīng)廣泛應(yīng)用到結(jié)構(gòu)風(fēng)工程研究，考慮到規(guī)范未明確給出三管自立式鋼煙囪的風(fēng)荷載體型系數(shù)，因此在缺少物理模型試驗結(jié)論時可以采用數(shù)值風(fēng)洞方法來揭示風(fēng)壓分布與繞流結(jié)構(gòu)的內(nèi)在聯(lián)系，研究鋼筒的直徑、間距、以及風(fēng)向角的變化對結(jié)構(gòu)風(fēng)載體型系數(shù)影響，并得到結(jié)構(gòu)的風(fēng)載體型系數(shù)取值，為結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計提供依據(jù)。典型三管自立式鋼煙囪數(shù)模計算模型見圖3，此時三個鋼筒位于正三邊形的三個頂點，高度均為240m，各鋼筒間的中心間距為24m；數(shù)值模擬分析計算中采用的矩形區(qū)域取流向迎風(fēng)面邊界取在距離模型中心為1200m，而左右及上邊界距離模型中心為1200m，同時為了更好模擬模型尾流的發(fā)展，下游出口邊界距離模型中心為2400m。根據(jù)數(shù)值模擬計算得到的三管自立式鋼煙囪風(fēng)載體型系數(shù)取值見表1。

圖3 三管自立式煙囪的數(shù)模分析計算模型

表1 三管自立式鋼煙囪風(fēng)載體型系數(shù)

對于三管自立式鋼煙囪風(fēng)振系數(shù)取值，應(yīng)用大型有限元計算程序ABAQUS計算研究三管自立式鋼煙囪在風(fēng)荷載作用下的動態(tài)響應(yīng)，并計算分析后得到煙囪一階、二階的自振頻率、自振周期和振型，然后根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》公式7.4.2計算可確定風(fēng)振系數(shù)取值，對于不同間距的風(fēng)振系數(shù)計算結(jié)果見表2。

表2 240m高直徑7.3m的三管自立式鋼煙囪風(fēng)振系數(shù)(間距20m/24m/28m)

4 技術(shù)經(jīng)濟分析

為便于三管自立式鋼煙囪與常規(guī)套筒煙囪進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟分析，對于最低溫度為0℃以上地區(qū)的某常規(guī)2×1000MW級燃煤機組工程的240m三管自立式鋼煙囪應(yīng)用大型有限元計算程序ABAQUS進(jìn)行整體計算分析，研究在各種荷載作用下煙囪的應(yīng)力分布情況，為實際工程應(yīng)用提供參考。相關(guān)工程設(shè)計參數(shù)如下：百年一遇基本風(fēng)壓值為0.5kN/m2；地面粗糙度類別為B類；抗震設(shè)防烈度為7度，地震動峰值加速度為0.1g；設(shè)計地震分組為第一組；建筑場地類別為Ⅱ類；特征周期為0.35s；鋼煙囪阻尼比為0.01；機組不設(shè)計GGH，無煙氣旁路，脫硫后進(jìn)煙囪濕煙氣溫度為50℃左右；考慮鋼的導(dǎo)熱性能比較好，溫度荷載計算時不考慮日照溫差影響，只考慮三個鋼筒中僅有一個鋼筒正常運行的特殊工況，取鋼管溫升為50℃。

有限元計算模型的三根鋼筒外徑為7.3m，管壁厚為20mm，軸心間距為24m，均采用JNS耐硫酸腐蝕結(jié)構(gòu)鋼(強度及穩(wěn)定應(yīng)力計算按Q345-B考慮)，鋼筒間連接鋼桁架采用Q345型鋼。三管自立式鋼煙囪整體有限元計算模型見圖4，計算中H型鋼采用開口橫截面翹曲理論的B31OS梁單元，鋼管采用S4R殼單元模擬；計算中直接對煙囪底部施加固端約束來約束底部節(jié)點的所有自由度。

圖4 三管自立式鋼煙囪有限元模型

為簡化計算，整體結(jié)構(gòu)計算分析中只考慮自重、風(fēng)荷載、溫度荷載，重點計算三種荷載單獨作用下的內(nèi)力情況；同時根據(jù)現(xiàn)行《煙囪設(shè)計規(guī)范》進(jìn)行了承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種極限狀態(tài)設(shè)計下的內(nèi)力計算，其中溫度作用1、溫度作用2分別對應(yīng)于1#鋼管、2#鋼管正常運行兩種運行方式。四種典型荷載組合工況如下：

工況1：1.1×[自重(1.0)+風(fēng)(1.(4)](承載能力極限狀態(tài)驗算)；

工況2：1.1×[自重(1.3(5)+風(fēng)(1.(4)](承載能力極限狀態(tài)驗算)；

工況3：自重(1.0)+溫度作用1(1.0)+風(fēng)(1.0)(正常使用極限狀態(tài)驗算)；

工況4：自重(1.0)+溫度作用1(1.0)+風(fēng)(1.0)(正常使用極限狀態(tài)驗算)。

單種荷載作用和組合工況荷載作用下的內(nèi)力計算結(jié)果見表3。從表3不難看出，對于單工況作用時，風(fēng)荷載作用引起的最大Mises應(yīng)力比其它荷載大，溫度荷載次之，自重荷載引起的Mises應(yīng)力最??；對比組合工況1和工況2結(jié)果可知，自重荷載在降低鋼筒受拉側(cè)拉應(yīng)力時也加大了受壓側(cè)壓應(yīng)力，綜合來看自重荷載過大對整體結(jié)構(gòu)設(shè)計是不利的；對比組合工況3、工況4結(jié)果可知工況3為最不利荷載組合工況。

表3 三管自立式鋼煙囪單荷載工況計算內(nèi)力

結(jié)合上述典型2×1000MW級燃煤機組工程算例采用三管自立式鋼煙囪的計算分析，并與常規(guī)套筒煙囪(鋼筋混凝土外筒+自立式雙鋼內(nèi)筒方案)針對煙囪本體進(jìn)行初步技術(shù)與經(jīng)濟分析見表4。

從表4可以看出，當(dāng)基礎(chǔ)采用天然基礎(chǔ)時，對于2×1000MW級燃煤機組采用三管自立式鋼煙囪時其工程造價則同雙管套筒煙囪傳統(tǒng)方案略高10%，主要原因是考慮備用的第三個排煙筒直接導(dǎo)致耐酸鋼用量和內(nèi)側(cè)貼賓高德玻璃磚用量(材料單價均較高)增加而促使煙囪造價上升較多。當(dāng)采用樁基礎(chǔ)等特殊地基處理方法，三管自立式鋼煙囪的結(jié)構(gòu)自重輕很多(約為雙鋼內(nèi)筒套筒煙囪的10%)使得相應(yīng)的基礎(chǔ)地基處理費用更低，同時綜合考慮鋼結(jié)構(gòu)的回收重復(fù)利用和鋼筒內(nèi)側(cè)貼國產(chǎn)?；u防腐時，三管自立式鋼煙囪與雙管套筒煙囪兩個方案的經(jīng)濟性基本持平。值得說明的是，從廠區(qū)平面優(yōu)化占地、輸煤系統(tǒng)上煤通道的整體優(yōu)化和煙囪檢修期間整個機組不停機連續(xù)運行的發(fā)電效益等方面來綜合考慮，三管自立式鋼煙囪的經(jīng)濟性將更加凸顯。

表4 2×1000MW級燃煤機組不同煙囪結(jié)構(gòu)方案經(jīng)濟性分析

5 結(jié)論

三管自立式鋼煙囪已經(jīng)成功獲得國家實用新型專利證書，對于大力倡導(dǎo)創(chuàng)新設(shè)計和低碳環(huán)保的今天，大型火力發(fā)電廠機組采用此新型煙囪在設(shè)計、施工方面技術(shù)上是完全可行的，可取得較好的經(jīng)濟效益和社會效益：

(1)三管自立式鋼煙囪方案是國內(nèi)首次將煙囪作為設(shè)備考慮的革命性設(shè)計創(chuàng)新，此方案通過“2運1備”的全新設(shè)計理念實現(xiàn)在保證兩臺機組不停機情況下對鋼排煙筒的防腐進(jìn)行檢修維護(hù)，建議在工程實際中大力應(yīng)用推廣。

(2)三管自立式鋼煙囪鋼結(jié)構(gòu)溫度荷載計算時溫度荷載按照±50℃考慮，鋼管外壁未考慮采取保溫隔熱措施，因此從經(jīng)濟性考慮，當(dāng)鋼筒內(nèi)壁未采用具有保溫功能的防腐措施(如賓高德玻璃磚、發(fā)泡?；u)時，對于北方嚴(yán)寒地區(qū)火電廠采用三管自立式鋼煙囪是不適合的；同時對于未采用濕法脫硫系統(tǒng)，且煙囪入口溫度超過100℃的火電廠，采用三管自立式鋼煙囪也是不適合的。

(3)通過煙囪本體的初步技術(shù)與經(jīng)濟比較后可知，對于1000MW級燃煤電廠采用三管自立式鋼煙囪同傳統(tǒng)的雙鋼內(nèi)筒套筒煙囪相比工程造價高出10%左右，因此不斷降低煙囪防腐材料(耐酸鋼和防腐玻璃磚)價格是降低三管自立式鋼煙囪工程造價的有效途徑之一；對于軟弱地基條件上大型項目積極進(jìn)行整個輸煤系統(tǒng)輸煤提到的優(yōu)化，并統(tǒng)籌考慮煙囪檢修期間整個機組不停機連續(xù)運行的發(fā)電效益等方面綜合因素，三管自立式鋼煙囪的推廣應(yīng)用可取得良好的經(jīng)濟效益和社會效益。

[1]GB50009-2001，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S].

[2]GB50051-2002，煙囪設(shè)計規(guī)范[S].

[3]張相庭.工程抗風(fēng)設(shè)計計算手冊[K].北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998.

[4]中國電力工程顧問集團(tuán)公司.科研四管自立式鋼煙囪結(jié)構(gòu)方案研究[R].2008.