闞甲廣 ，張 農(nóng) ，李寶玉 ，司光耀

（1. 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院 煤炭資源與安全開采國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 徐州 221116；2. 淮南礦業(yè)（集團(tuán)）有限責(zé)任公司，深部煤炭開采與環(huán)境保護(hù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，安徽 淮南 232001）

1 引 言

沿空留巷是一類特殊的回采巷道，受上覆巖層活動(dòng)全過(guò)程強(qiáng)烈的影響[1]，特別是滯后采動(dòng)壓力影響時(shí)間長(zhǎng)、附加采動(dòng)應(yīng)力集中系數(shù)大、圍巖破壞范圍大、巷道難以穩(wěn)定。前蘇聯(lián)學(xué)者B.胡托爾諾依將采場(chǎng)礦壓懸梁模型推廣到沿空留巷的研究中，得到計(jì)算巷旁支護(hù)切斷直接頂?shù)墓ぷ髯枇τ?jì)算式[2]，英國(guó)學(xué)者 Smart[3]提出了頂板傾斜力學(xué)模型(roof beam tilt theory)，吳健[4]提出沿空留巷支護(hù)系統(tǒng)最終承受的是冒落帶巖塊的靜壓以及巷道變形大小由裂隙帶活動(dòng)和穩(wěn)定過(guò)程決定，孫恒虎[5]采用條帶載荷法和塑性極限分析法來(lái)確定沿空留巷巷旁支護(hù)阻力，同時(shí)還提出了巷旁支護(hù)體的后期阻力的計(jì)算方法。張東升、馬立強(qiáng)[6]根據(jù)巖層控制的關(guān)鍵層理論，建立巷內(nèi)充填原位沿空留巷圍巖結(jié)構(gòu)力學(xué)模型。已有研究對(duì)沿空留巷巷旁支護(hù)阻力計(jì)算進(jìn)行了諸多探索[7－13]，但結(jié)合不同頂板條件，對(duì)沿空留巷頂板活動(dòng)規(guī)律的共性與區(qū)別研究尚不夠深入，制約著沿空留巷技術(shù)的發(fā)展與應(yīng)用。

沿空留巷礦壓顯現(xiàn)取決于煤層開采條件和頂板條件，煤層賦存條件的不同必然導(dǎo)致沿空留巷圍巖活動(dòng)規(guī)律各異，本文在對(duì)典型留巷頂板賦存條件分析歸類的基礎(chǔ)上，對(duì)不同頂板條件下沿空留巷充填體支護(hù)阻力進(jìn)行了分析計(jì)算。

2 沿空留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)分析

2.1 沿空留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的概念及特征

沿空留巷的穩(wěn)定不僅取決于巷道外部的力學(xué)環(huán)境，還與巷道支護(hù)結(jié)構(gòu)的適應(yīng)性相關(guān)。相對(duì)于沿空留巷上覆巖體的結(jié)構(gòu)而言，由巷旁充填墻體、巷道周圍錨桿組合支護(hù)與圍巖形成的承載結(jié)構(gòu)稱為留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)。

留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)由巷道頂板錨固結(jié)構(gòu)、底板無(wú)錨巖體結(jié)構(gòu)、實(shí)體煤幫錨固結(jié)構(gòu)和充填墻體組成。大量的工程實(shí)踐表明，留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形和破壞存在明顯的非均衡現(xiàn)象，在留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的破壞過(guò)程中，相對(duì)薄弱的部分將對(duì)留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定起到關(guān)鍵作用。在沿空留巷條件下，由于留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)中各部分受工作面采動(dòng)影響時(shí)變形破壞的程度不同、錨桿加固效果存在差異、應(yīng)力環(huán)境各不相同。留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性取決于各組成結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性及各結(jié)構(gòu)間的相互影響關(guān)系。

留巷圍巖穩(wěn)定性與采場(chǎng)側(cè)向頂板結(jié)構(gòu)的位態(tài)有很大關(guān)系，采場(chǎng)側(cè)向頂板結(jié)構(gòu)穩(wěn)定時(shí)，傳遞到留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力是一定的，留巷結(jié)構(gòu)容易保持穩(wěn)定；采場(chǎng)側(cè)向頂板回轉(zhuǎn)或下沉?xí)r，將造成留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)烈動(dòng)壓影響和大變形，留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)不易穩(wěn)定。留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)客觀上受采場(chǎng)側(cè)向巖體賦存條件、結(jié)構(gòu)特征及二次應(yīng)力分布等因素制約，具有顯著的不均衡性。

2.2 沿空留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的關(guān)鍵因素分析

留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形與破壞呈現(xiàn)非均勻的特點(diǎn)，并可能因某一部分發(fā)生顯著變形破壞而導(dǎo)致留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)整體失穩(wěn)。根據(jù)沿空留巷的特點(diǎn)和對(duì)采場(chǎng)側(cè)向頂板結(jié)構(gòu)的分析，認(rèn)為影響留巷結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的關(guān)鍵因素主要有以下幾點(diǎn)[14]：

（1）留巷頂板的承載性能

留巷頂板包括3部分，即巷內(nèi)頂板、充填區(qū)域頂板和實(shí)體煤頂板，每部分頂板均對(duì)留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性有重要影響。充填區(qū)域頂板的承載性能很重要。如果頂板比較破碎，漏冒嚴(yán)重，充填體不能將支撐阻力傳遞給直接頂，將導(dǎo)致老頂回轉(zhuǎn)下沉量加大，因而造成巷道頂板和巷道煤幫嚴(yán)重破壞，則沿空留巷難以成功。

（2）充填體的承載性能

充填體作為支護(hù)結(jié)構(gòu)的一個(gè)重要組成部分，是巷道圍巖穩(wěn)定性的關(guān)鍵之一。充填體承載性能應(yīng)與煤體、頂?shù)装宄休d能力相協(xié)調(diào)。若充填體強(qiáng)度不足，則易在強(qiáng)烈的滯后采動(dòng)應(yīng)力作用下發(fā)生變形破壞，從而使巷道頂板的承載作用降低，進(jìn)而導(dǎo)致頂板向充填體側(cè)采空區(qū)下沉破壞，造成留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞。若充填體強(qiáng)度、剛度較大，則巷道頂板可能沿充填體內(nèi)側(cè)切頂，同樣造成頂板下沉嚴(yán)重，圍巖結(jié)構(gòu)失穩(wěn)。充填體剛度非常高時(shí)，充填體將上覆巖層垂直應(yīng)力全部轉(zhuǎn)移到巷道底板，從而將導(dǎo)致嚴(yán)重底鼓。

因此，合理的充填體強(qiáng)度和寬度應(yīng)與留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)其他部分相協(xié)調(diào)。合理的充填體尺寸和強(qiáng)度，將有助于關(guān)鍵塊體盡快穩(wěn)定，并能適應(yīng)其回轉(zhuǎn)下沉。

（3）實(shí)體煤幫的承載能力

實(shí)體煤幫的變形破壞程度明顯大于充填墻體，而且對(duì)實(shí)體煤幫最為不利的是，因工作面采動(dòng)而產(chǎn)生的垂直應(yīng)力明顯地向巷道實(shí)體煤幫深部和充填墻體上集中，且以實(shí)體煤幫最為明顯。當(dāng)實(shí)體煤幫產(chǎn)生過(guò)大變形時(shí)，將會(huì)造成頂板的傾斜下沉和底板的嚴(yán)重鼓起。

雖然實(shí)體煤幫完整性較好，但其應(yīng)力集中程度是最大的，在掘巷穩(wěn)定期間，煤幫的變形主要由淺部圍巖的變形破壞引起；采動(dòng)應(yīng)力調(diào)整期間，幫部煤體垂直應(yīng)力的集中系數(shù)較大，導(dǎo)致深部圍巖也發(fā)生大范圍變形。

（4）底板的無(wú)約束處理

沿空留巷的底板一般為強(qiáng)度較低的軟弱巖體，巷道掘進(jìn)期間，巷道的圍巖應(yīng)力相對(duì)較低，底板一般能保持穩(wěn)定。采動(dòng)影響時(shí)期，上覆巖體將引起巷道圍巖應(yīng)力的上升，增大的垂直應(yīng)力作用在實(shí)體煤幫、充填體上，并傳遞到底板巖層中。而底板通常處于自由約束狀態(tài)，底板巖層極易發(fā)生鼓起，并導(dǎo)致淺部圍巖中的應(yīng)力卸載并向著較深部圍巖轉(zhuǎn)移。

沿空留巷的圍巖變形實(shí)測(cè)結(jié)果表明，在巷道頂?shù)装宓南鄬?duì)移近量中，底鼓約占到頂?shù)装逡平康?0%～70%左右。因此，控制底鼓是保持留巷結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的又一重要問(wèn)題。

3 沿空留巷頂板條件分類

已有研究表明[1－5]，頂板條件、煤層條件不同時(shí)，沿空留巷的礦壓顯現(xiàn)差異很大。在不同的頂板和開采煤層條件下，充填墻體的構(gòu)筑及承受的載荷也有相當(dāng)大的差異，因而只有在頂板分類的基礎(chǔ)上研究充填體巷旁支護(hù)阻力才能反映問(wèn)題的實(shí)質(zhì)。

本文根據(jù)直接頂厚度和采高的比值[15－17]將工程實(shí)踐中接觸到的幾種典型頂板條件分為 3種類型，分別為厚層直接頂、薄層直接頂、無(wú)直接頂。

厚層直接頂：當(dāng)直接頂厚度較大，且直接頂巖性基本為Ⅰ～Ⅲ類頂板易垮落的巖層，回柱或移架后頂板能及時(shí)垮落，充滿采空區(qū)。頂板垮落后冒落矸石隨遠(yuǎn)離工作面被逐漸壓實(shí)，使上部未冒落巖石在不同程度上重新得到支撐，這種頂板條件稱為厚層直接頂。

薄層直接頂：直接頂厚度大于采高的0.3倍，但小于采高的3～5倍，垮落后不能充滿采空區(qū)，當(dāng)采空區(qū)冒落矸石不能完全充滿采空區(qū)時(shí)，上覆巖層大部分呈懸空狀態(tài)，采空區(qū)上覆未垮落巖層的重量將通過(guò)梁或板的形式傳遞到采空區(qū)周圍煤體、煤柱或充填體上。這種頂板條件稱為薄層直接頂。

無(wú)直接頂：此種條件下直接頂過(guò)薄或無(wú)直接頂，基本頂不能隨移架而垮落，即在堅(jiān)硬頂板條件下，基本頂呈懸臂梁結(jié)構(gòu)，破斷時(shí)將形成強(qiáng)烈的來(lái)壓顯現(xiàn)。

4 巷旁充填體支護(hù)阻力

4.1 支護(hù)阻力計(jì)算方法簡(jiǎn)介

考慮到不同頂板板條件對(duì)沿空留巷支護(hù)阻力的影響，需針對(duì)不同頂板條件下充填體支護(hù)阻力展開研究。

疊加連續(xù)層板模型，各層板之間允許離層、錯(cuò)動(dòng)，每一層板都可看成是獨(dú)立的連續(xù)板結(jié)構(gòu)，板與板之間以分布載荷聯(lián)系起來(lái)，更接近于實(shí)際。

為便于求解，首先對(duì)疊加層板載荷進(jìn)行分割，在各層板上選取一條沿空留巷載荷最大的單位寬度條帶作為計(jì)算單元。在選取的條帶上標(biāo)出沿空留巷支護(hù)力的大小及作用位置，構(gòu)成支護(hù)-圍巖相互作用關(guān)系的力學(xué)計(jì)算模型[5]。

應(yīng)用塊體力學(xué)平衡法，研究巷內(nèi)充填體支護(hù)阻力。圖 1(a)為四邊支撐的沿空留巷頂板結(jié)構(gòu)模型，頂板初次垮落循環(huán)過(guò)程中的主動(dòng)垮落屬于此種模型；圖 1(c)為三邊支撐、一邊自由的沿空留巷頂板結(jié)構(gòu)模型，頂板周期垮落循環(huán)過(guò)程中的主動(dòng)和被動(dòng)垮落都屬于此種模型。對(duì)以上兩種模型，取一沿空留巷載荷最大的單位寬度板條為計(jì)算單元，在此計(jì)算單元上標(biāo)出巷內(nèi)充填體支護(hù)力的大小及作用位置，構(gòu)成力學(xué)模型，所取板條如圖1(b)和1(d)所示。無(wú)論三邊支撐，或者是四邊支撐，所取板條形式一樣，因此，把兩者統(tǒng)一為一種力學(xué)模型，如圖1(e)所示。假設(shè)頂板均布載荷為q，按條帶分割到ABCD板條上的載荷只在AB和CD兩段上。沿空留巷支護(hù)阻力用巷內(nèi)充填體支護(hù)集中載荷P表示[5－7]。

巖層破斷時(shí)，破斷處的極限彎矩均為 MP1，如圖 1(e)所示。按頂板能沿充填體邊緣破斷的最大支護(hù)阻力計(jì)算。根據(jù)頂板條件分類，分厚層直接頂、薄層直接頂、無(wú)直接頂3種頂板條件開展研究。

圖1 沿空留巷支護(hù)阻力計(jì)算模型（第1層）Fig.1 Calculation model of support resistance for gob-side entry retaining（first layer）

4.2 厚層直接頂充填體支護(hù)阻力計(jì)算

當(dāng)頂板為厚層直接頂時(shí)，工作面回采后直接頂垮冒并能充填滿采空區(qū)，用平衡法對(duì)圖 1(e)中各段求解，在初始階段，巖層下沉變形很小，層面內(nèi)應(yīng)力引起的彎矩忽略不計(jì)，只考慮巖層自重。

（1）第1層情況

如圖 1(e)所示。分層以地質(zhì)分層為標(biāo)準(zhǔn)。由于巷道周邊煤體受到采掘影響，在支承壓力的作用下，可能發(fā)生松動(dòng)甚至破壞。因此，巷道周邊煤壁不適合作為沿空留巷頂板的支承點(diǎn)，應(yīng)將巷幫煤體的松動(dòng)區(qū)與塑性區(qū)的交界處作為沿空留巷頂板的固支點(diǎn)或簡(jiǎn)支點(diǎn)。

圖中σy、x0分別為應(yīng)力極限平衡區(qū)的支承應(yīng)力及寬度，可用式（1）、（2）計(jì)算[18－19]。

應(yīng)力極限平衡區(qū)的支承應(yīng)力為

應(yīng)力極限平衡區(qū)的寬度為

式中：C0為煤層與頂?shù)装鍘r層交界面的黏聚力；為煤層與頂?shù)装鍘r層交界面的內(nèi)摩擦角（°）；為煤幫的支護(hù)強(qiáng)度（N）；A為側(cè)壓系數(shù)；γ為上覆巖層的平均重度（N/m3）；K為應(yīng)力集中系數(shù)；H為開采深度（m）。

第1層情況

DE段：

AD段：

在極限條件下，MA1= Mp1，帶入式（5），聯(lián)立(3)～(5)得：

式中：MP1為巖層極限彎矩；MA1為巖層抗彎彎矩；FD1為D點(diǎn)巖層破斷塊產(chǎn)生的向下剪力；P1為切頂阻力（N）；q1為巖層自重集度（N/m2）；γ1為巖層重度（N/m3）；h1為巖層厚度（m）；a為巷道維護(hù)寬度（m）；x0為煤體松散區(qū)寬度（m）；L1為巖層破斷特征尺寸（m）；b為充填體寬度（m）。

由式（6）可知，充填體支護(hù)切頂阻力與巖層破斷特征尺寸 L1、巷道寬度 a、充填體寬度 b、應(yīng)力極限平衡區(qū)寬度x0、巖層厚度h1成線性關(guān)系，也就是說(shuō)，第一層是主動(dòng)垮落時(shí)，垮落頂板的長(zhǎng)度越大、巖層越厚、巷道維護(hù)尺寸越大，要求充填體支護(hù)的切頂阻力越大。

與巖層破斷特征尺寸 L1與工作面頂板來(lái)壓步距和工作面長(zhǎng)度有關(guān)。來(lái)壓步距較大，即接近工作面長(zhǎng)度時(shí)，L1取0.5倍來(lái)壓步距；來(lái)壓步距較小，且遠(yuǎn)小于工作面長(zhǎng)度時(shí)，取L1等于來(lái)壓步距[5]。

第1層的切頂阻力主要由充填體等人工支護(hù)提供，而第2層以上的巖層所需的切頂阻力由人工支護(hù)和已垮巖層殘留邊界共同作用。

（2）第2層情況

第2層的情況如圖2所示。

圖2 沿空留巷支護(hù)阻力計(jì)算模型（第2層）Fig.2 Calculation model of support resistance for gob-side entry retaining（second layer）

DE段：

式中： Δ a1= h1tana1，a1為巖層破斷角。

FD1、FD2分別為第1層、第2層巖層切頂后，在D點(diǎn)處已垮落巖層對(duì)殘留邊界的剪力。

式（8）可寫成：

同理，第m層，切頂阻力計(jì)算式為

式（10）為厚層直接頂時(shí)，沿空留巷巷旁支護(hù)切頂阻力的計(jì)算通式。由上式可知：

式（10）中等號(hào)右邊第1項(xiàng)為殘留邊界自重引起的彎矩；第2項(xiàng)為破斷線處受垮斷巖層的剪力作用所產(chǎn)生的總彎矩；第3項(xiàng)是第m層巖層的極限彎矩；第4項(xiàng)是1～m層巖層在D點(diǎn)的總抗彎彎矩。前3項(xiàng)產(chǎn)生的圍巖載荷由充填體支護(hù)阻力平衡，第4、5項(xiàng)為圍巖的自承能力，能夠幫助充填體承載，從而形成沿空留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)。工業(yè)性試驗(yàn)中應(yīng)及時(shí)充填、提高充填區(qū)域頂板承載能力、采用巷內(nèi)輔助加強(qiáng)支護(hù)等措施，提高圍巖的自承能力。

充填區(qū)域頂板采用錨桿錨索加強(qiáng)支護(hù)，錨桿錨索能將頂板巖層錨固起來(lái)，使得巷道圍巖的自我承載能力MAi大大提高。在生產(chǎn)中，巷旁充填一般滯后工作面進(jìn)行，若在充填區(qū)域頂板沒有進(jìn)行錨桿錨索超前加強(qiáng)支護(hù)，將造成頂板過(guò)早破碎、垮冒，頂板的抗彎能力大大降低，導(dǎo)致圍巖變形大。充填區(qū)域頂板加固可超前工作面安裝施工，這樣就避免了其他巷旁支護(hù)方式滯后支護(hù)的缺點(diǎn)，從而保證充填前巷道頂板的完整性，使留巷后巷道頂板邊界及時(shí)處于固支狀態(tài)，提高圍巖的自我承載能力。

4.3 薄層直接頂充填體支護(hù)阻力計(jì)算

當(dāng)頂板為薄層直接頂時(shí)，此時(shí)老頂（關(guān)鍵層）以下巖層為主動(dòng)垮落，用平衡法對(duì)圖 1(e)中各段求解，只考慮巖層自重作用。若關(guān)鍵層以下共有 m1層巖層，支護(hù)切頂阻力計(jì)算公式為：

關(guān)鍵層在其自重和上覆巖層外載荷共同作用下發(fā)生垮落，即發(fā)生被動(dòng)垮落。其力學(xué)計(jì)算模型與圖2相似。為便于分析，設(shè)第i層巖層自重為γh1，外載荷為qi。

若共有 m-m1層巖層隨關(guān)鍵層同時(shí)垮落，則支護(hù)阻力為

式（12）可改寫為

巖層被動(dòng)垮落所需的支護(hù)切頂阻力明顯比主動(dòng)垮落大。被動(dòng)垮落時(shí)，則代入式(12)得：

可見，被動(dòng)垮落時(shí)，Li越大則Pmi越小。Mpi越大，Pmi越大，這說(shuō)明圍巖的抗彎能力越大，要求支護(hù)的切頂阻力越大。由此證明，巖層的被動(dòng)垮落與主動(dòng)垮落的礦壓規(guī)律顯然不同。在生產(chǎn)實(shí)踐中，為了減小巷道支護(hù)阻力，如果頂板發(fā)生主動(dòng)垮落，應(yīng)盡量減小頂板垮落步距Li；如果是被動(dòng)垮落，則應(yīng)盡可能加大Li。

4.4 無(wú)直接頂充填體支護(hù)阻力計(jì)算

當(dāng)頂板無(wú)直接頂時(shí)，即直接頂極薄或堅(jiān)硬老頂（關(guān)鍵層）直覆，老頂在其自重和上覆巖層外載荷共同作用下發(fā)生垮落，即發(fā)生被動(dòng)垮落。其力學(xué)計(jì)算模型與圖2相似。為便于分析，設(shè)第i層巖層自重為γhi，外載荷為qi。

若共有m層巖層首先隨關(guān)鍵層同時(shí)垮落，則支護(hù)阻力為

巖層被動(dòng)垮落所需的支護(hù)切頂阻力明顯比主動(dòng)垮落大。被動(dòng)垮落時(shí)，則代入式(15)得：

比較式（13）與（15）可以得知，薄層直接頂充填體支護(hù)阻力與無(wú)直接頂?shù)膮^(qū)別在于外載荷qi的大小不同。無(wú)論是薄層直接頂還是無(wú)直接頂時(shí)，外載荷均為關(guān)鍵層之上的巖層載荷，而薄層直接頂時(shí)，關(guān)鍵層下方賦存有小于3～5倍采高的直接頂；而無(wú)直接頂時(shí)，關(guān)鍵層直覆在煤層上，這就導(dǎo)致了薄層直接頂與無(wú)直接頂時(shí)充填體支護(hù)阻力的不同。計(jì)算表明，無(wú)直接頂時(shí)，充填體支護(hù)阻力要求更大，才能在充填體外側(cè)切頂；現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐也表明，頂板為堅(jiān)硬巖層時(shí)，應(yīng)采取措施破壞頂板完整性，保證充填體盡早切頂。

5 算 例

某工作面埋深為780 m，煤層厚為3.4 m，頂板向上依次為1.82 m厚炭質(zhì)泥巖、0.45 m煤線、1.7 m泥巖和18.56 m砂巖。巷道寬為5.0 m，充填體寬為2.2 m。工作面周期來(lái)壓步距20 m，垮落角α為11°，巖石抗拉強(qiáng)度為8 MPa，煤層與頂?shù)装鍘r層交界面的黏聚力c0為0.3 MPa，煤層與頂?shù)装鍘r層交界面的內(nèi)摩擦角?0為79°，煤幫的支護(hù)強(qiáng)度Px為0.038 7 MPa，應(yīng)力極限平衡區(qū)的寬度X0為5.0 m，側(cè)壓系數(shù)為0.4，應(yīng)力集中系數(shù)取2。

根據(jù)上述分析結(jié)果，巷旁支護(hù)合理的支護(hù)阻力采用式（13）進(jìn)行計(jì)算，最終計(jì)算得到充填墻體支護(hù)阻力為5.33 MPa。得出巷旁支護(hù)阻力后，結(jié)合充填材料的力學(xué)性能，即可確定巷旁支護(hù)體的寬度、充填量等參數(shù)，從而有效實(shí)施沿空留巷。

6 結(jié) 論

（1）分析了采場(chǎng)側(cè)向頂板結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，提出了留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的概念，研究了側(cè)向頂板關(guān)鍵塊體的特征參數(shù)與影響留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的關(guān)鍵因素。認(rèn)為側(cè)向頂板結(jié)構(gòu)在本工作面回采后能保持穩(wěn)定，通過(guò)巷內(nèi)頂板、充填體、實(shí)體煤幫、充填區(qū)域頂板的協(xié)調(diào)承載可控制留巷支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。

（2）將工程實(shí)踐中接觸到的典型頂板分為厚層直接頂、薄層直接頂和無(wú)直接頂3種類型。

（3）利用疊加連續(xù)層板模型，考慮巷幫煤體承載作用和導(dǎo)致頂板垮落誘因，得出了3種頂板條件下的巷旁支護(hù)阻力計(jì)算公式。巷幫煤體、充填區(qū)域頂板承載性能的提高有助于降低巷旁充填體支護(hù)阻力。隨直接頂厚度的減小，充填體支護(hù)阻力反而增大。充填墻體支護(hù)阻力計(jì)算為確定巷旁支護(hù)體的寬度、充填量等參數(shù)提供了依據(jù)。

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