向 南，余佳玉

(重慶交通大學(xué)土木建筑學(xué)院，中國(guó) 重慶 400074)

隨著預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋跨度的增大，主梁長(zhǎng)期下?lián)铣迒?wèn)題也日益突出。研究表明，影響預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋下?lián)系闹饕蛩赜?預(yù)應(yīng)力損失、裂縫作用、運(yùn)營(yíng)超載等，近年來(lái)。日照溫差的影響也受到人們的關(guān)注［1］。事實(shí)上，結(jié)構(gòu)暴露在大氣中，將受到外界各種溫度的影響，其中，日照溫差的影響較為嚴(yán)重，這是因?yàn)榛炷敛牧蠈?dǎo)熱性能差，日照溫差使結(jié)構(gòu)內(nèi)外表溫度不一致，內(nèi)部產(chǎn)生溫度梯度，從而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生溫度變形［2］。箱形截面具有良好的結(jié)構(gòu)性能，在大跨徑橋梁截面形式中廣泛應(yīng)用，筆者主要通過(guò)試驗(yàn)了解箱形截面梁在溫度效應(yīng)下變形特性，即通過(guò)人工控溫的方法對(duì)箱梁進(jìn)行反復(fù)作用，分析日照溫差對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)變形的影響。

1 模型設(shè)計(jì)

1.1 箱梁模型設(shè)計(jì)

箱梁計(jì)算跨徑5.96 m，頂板寬2.4 m，底板寬1 m，高0.8 m，翼緣板端部5 cm，其余板厚為8 cm。模型澆筑先底板后腹板及頂板，經(jīng)30天養(yǎng)護(hù)后張拉預(yù)應(yīng)力;模型澆注時(shí)間相同，均為一次澆筑完成。2組模型的混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C50，配筋縱向均為HRB335 級(jí)，箍筋為 R235 級(jí)［3］。

1.2 試驗(yàn)對(duì)照用工字梁模型設(shè)計(jì)

為了避免因箱梁自重、混凝土收縮徐變等引起的撓度對(duì)因溫度作用產(chǎn)生的撓度識(shí)別的影響，試驗(yàn)中采用在工字梁(平置)模型側(cè)面加溫的方式進(jìn)行對(duì)照試驗(yàn)。工字梁A、B尺寸一致，計(jì)算跨徑3 m，頂?shù)装鍖?0 cm，厚8 cm，腹板厚8 cm，梁高 30 cm［3］。

2 模型材料

2.1 原材料

由于箱梁模型的厚度均較小，因此，混凝土配合比設(shè)計(jì)考慮了粗骨料最大粒徑及混凝土和易性等因素，具體詳見表1。

表1 混凝土配合比Table 1 The mix proportion of concrete

2.2 混凝土力學(xué)指標(biāo)

分別于張拉預(yù)應(yīng)力前，測(cè)定其力學(xué)性能，其結(jié)果列入表2中。鋼筋的實(shí)測(cè)強(qiáng)度為:Φ12縱筋抗拉屈服強(qiáng)度為360 MPa，極限抗拉強(qiáng)度為534 MPa;Φ16縱筋抗拉屈服強(qiáng)度為348 MPa，極限抗拉強(qiáng)度為523 MPa;Φ8縱筋抗拉屈服強(qiáng)度為228 MPa，極限抗拉強(qiáng)度為376 MPa。

表2 混凝土力學(xué)指標(biāo)Table 2 The mechanial index of concrete /MPa

3 箱梁與工字梁反復(fù)溫度效應(yīng)試驗(yàn)

3.1 試驗(yàn)裝置

箱梁實(shí)驗(yàn)裝置如圖1。

圖1 箱梁試驗(yàn)裝置照片F(xiàn)ig.1 The test device of box girder

工字梁試驗(yàn)裝置如圖2。

圖2 工字梁試驗(yàn)裝置照片F(xiàn)ig.2 The test device of box girder

3.2 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)分為兩組，一組為混凝土箱梁，另一組為混凝土工字梁A、B。為了減少實(shí)驗(yàn)誤差，2組試驗(yàn)的模型均放在同一個(gè)試驗(yàn)室里進(jìn)行，使模型所處的環(huán)境，包括空氣濕度、溫度、光照等均相同。為達(dá)到排除重力影響的效果，把兩片工字梁翻轉(zhuǎn)90°放置，側(cè)向作用于工字梁。

3.3 箱梁溫度重復(fù)荷載試驗(yàn)

1)試驗(yàn)前，在箱梁預(yù)先設(shè)定的控制截面A－A(跨中)、B－B(1/4跨)上布置相應(yīng)的鋼筋計(jì)，表貼式應(yīng)變計(jì)，熱敏電阻等測(cè)點(diǎn)。并對(duì)模型進(jìn)行試升溫以確定每次循環(huán)升、降溫時(shí)間。

2)采用多點(diǎn)光源(碘鎢燈)配合自控開關(guān)模擬日照溫度荷載對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁進(jìn)行升溫。

3)反復(fù)溫度荷載對(duì)箱梁作用7天，每天重復(fù)作用8 次，每次升溫 0.5 h，降溫 2.5 h。

4)施加溫度荷載前需測(cè)定并記錄好箱梁截面應(yīng)變及撓度初值。定期測(cè)量模型的應(yīng)變和線型，需提前24 h關(guān)閉電源，使模型自然降溫至室溫而后進(jìn)行測(cè)量。

3.4 工字梁溫度重復(fù)荷載試驗(yàn)

1)試驗(yàn)前，在工字梁預(yù)先設(shè)定的控制截面I－I(跨中)、II－II(1/4跨)上布置貼式應(yīng)變計(jì)，熱敏電阻等測(cè)點(diǎn)。并對(duì)模型進(jìn)行試升溫以確定每次循環(huán)升、降溫時(shí)間。

2)工字梁只對(duì)A梁采用多點(diǎn)光源(碘鎢燈)照射混凝土的方法模擬施加溫度荷載，B梁不施加任何荷載。

3)反復(fù)溫度荷載對(duì)工字梁作用3天，每天重復(fù)作用8 次，每次升溫0.5 h，降溫2.5 h。

4)定期測(cè)量模型的應(yīng)變和線型，需提前24 h關(guān)閉電源，使模型自然降溫至室溫而后進(jìn)行測(cè)量。

3.5 試驗(yàn)結(jié)果整理

預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁撓度變化如表3。表中正值表示梁體下?lián)?，?fù)值表示梁體上撓。

表3 箱梁撓度變化情況及撓度曲線Table 3 The deflection changes and deflection curve of box girder

根據(jù)表3中箱梁跨中截面及1/4截面撓度隨時(shí)間變化的數(shù)據(jù)，可繪制其撓度隨時(shí)間變化曲線，如圖3。

混凝土工字梁A的撓度變化如表4，梁B的撓度變化情況如表5，撓度正值表示梁體順著溫度荷載作用方向撓，負(fù)值表示梁體向反方向撓。

根據(jù)表中A、B工字梁跨中截面及1/4截面撓度隨時(shí)間變化的數(shù)據(jù)，可繪制其撓度隨時(shí)間變化曲線，如圖 4、圖 5。

圖3 箱梁撓度變化曲線Fig.3 The deflction changes of box girder

表4 A梁撓度變化Table 4 The deflection changes of beam A

表5 B梁撓度變化Table 5 The deflction changes of beam B

由實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)擬合的箱梁頂?shù)装錋－A(跨中)截面、工字梁A、B應(yīng)變差值變化曲線分別如圖6～圖8。

圖6 箱梁A－A截面頂、底板應(yīng)變變化曲線Fig.6 The diagram of strain change on the top and bottom of the cross-section of box girder A－A

3.6 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.6.1 箱梁與工字梁撓度變化比較

從分析可知:

1)隨著作用時(shí)間的增加，箱梁和工字梁A的控制截面變形均逐漸增大，跨中截面的變化均為最明顯，箱梁下?lián)献畲笾道塾?jì)達(dá)0.6013 mm;工字梁A側(cè)移最大值累計(jì)達(dá)0.716 mm。

2)在溫差作用最初，變形增幅較大。隨后的月份由于室溫隨之升高，梁體受到周圍高溫的影響，撓度增幅減緩。進(jìn)入秋季以后，隨著室溫的逐漸降低，梁撓度又開始快速增加。此變化規(guī)律箱梁與工字梁A大致相同。

3)常溫下的工字梁B，由于沒有受到任何形式的外力以及反復(fù)溫差的影響，因此側(cè)向撓度變化非常微小，并且沒有規(guī)律。

4)由于溫差長(zhǎng)期作用，頂板受到溫度的直接作用因而應(yīng)變變化較快，而不受直接作用的底板應(yīng)變變化相對(duì)較慢，使頂?shù)装逯g產(chǎn)生了較大的應(yīng)變差，即產(chǎn)生了非均勻變形，這種收縮變形的差異將導(dǎo)致主梁曲率長(zhǎng)期的增加，從而導(dǎo)致了箱梁下?lián)希?］。同樣，工字梁A靠近溫差一側(cè)的翼板應(yīng)變較遠(yuǎn)離光源一側(cè)的翼板增大得快，兩側(cè)應(yīng)變差值的增加，導(dǎo)致了工字梁的側(cè)向撓度。放置于室溫下的工字梁B兩側(cè)應(yīng)變差值沒有明顯的變化。

3.6.2 有限元模型仿真分析的計(jì)算值與實(shí)測(cè)值的對(duì)比分析

1)由有限元模型分析得出的箱梁撓度分布圖及撓度變化曲線可知，隨著溫差重復(fù)作用次數(shù)的增加，箱梁截面撓度不斷增大，其中，A－A截面變化最明顯，跨中截面撓度最大達(dá)到0.722 mm，與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)0.6013 mm相差不大。

2)由有限元模型分析得出的箱梁應(yīng)變分布圖及應(yīng)變變化曲線可知，隨溫差反復(fù)作用箱梁頂?shù)装鍛?yīng)變持續(xù)增長(zhǎng)，但頂板應(yīng)變較底板增長(zhǎng)得快，由于該應(yīng)變?yōu)閴簯?yīng)變，可知頂板均處于收縮狀態(tài)。

3)由有限元模型仿真分析的計(jì)算值與實(shí)測(cè)值的對(duì)比分析可以看出:不同溫差重復(fù)作用時(shí)間下，箱梁截面撓度的計(jì)算值與實(shí)測(cè)值雖有一定差異，但基本趨勢(shì)一致。亦證實(shí)了頂?shù)装宓姆蔷鶆蚴湛s是導(dǎo)致箱梁下?lián)系脑颉?/p>

4 結(jié)語(yǔ)

綜上所述，在人工控溫模擬日照溫差的試驗(yàn)中，預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁與工字梁A在反復(fù)溫差荷載的作用下，均發(fā)生大變形。結(jié)構(gòu)近光源端產(chǎn)生的應(yīng)變遠(yuǎn)大于遠(yuǎn)端，從而便產(chǎn)生了較大的應(yīng)變差，即非均勻變形，并導(dǎo)致主梁曲率增加與變形。由于進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)的工字梁B未受到溫差荷載的作用，其變形變化和應(yīng)變變化微小?？傊?，在日照溫差的重復(fù)作用下，預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁會(huì)產(chǎn)生下?lián)希瑧?yīng)在橋梁設(shè)計(jì)中加以考慮。

［1］王國(guó)亮，鄭曉華.大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋長(zhǎng)期下?lián)蠁?wèn)題的研究現(xiàn)狀［J］.公路交通科技，2007，1(1):47 －50.WANG Guo-liang，ZHENG Xiao-hua.State of art of long-term deflection for long span prestressed concrete box-girder bridge［J］.Journal of Highway and Transportation Research and Development，2007，1(1):47 －50.

［2］盛洪飛.混凝土箱形截面橋梁日照溫度應(yīng)力簡(jiǎn)化計(jì)算［J］.哈爾濱建筑工程學(xué)院學(xué)報(bào)，1992，25(1):32－39.SHENG Hong-fei.Simplified calculation of sunsline temperature stess of concrete box-section bridge［J］.Journal of Harbin Institure of Architectural Engineering，1992，25(1):32 －39.

［3］余佳玉.重復(fù)溫度荷載對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁的影響研究［D］.重慶:重慶交通大學(xué)，2011.

［4］范立礎(chǔ).預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋［M］.北京.人民交通出版社，1988.

［5］王效通.預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁溫度場(chǎng)計(jì)算的有限元法［J］.西南交通大學(xué)學(xué)報(bào)，1985(3):52－62.WANG Xiao-tong.Temperature filed calculation of presturessed concrete box gider by finite ekement method［J］.Journal of Southwest Jiaotong University，1985(3):52－62.