黨國(guó)建，林衛(wèi)星

(1.欒川龍宇鉬業(yè)有限公司， 河南洛陽(yáng)市 471500;2.長(zhǎng)沙礦山研究院， 湖南長(zhǎng)沙 410012)

露天開(kāi)采境界內(nèi)地下采空區(qū)穩(wěn)定性影響因素分析

黨國(guó)建1，林衛(wèi)星2

(1.欒川龍宇鉬業(yè)有限公司， 河南洛陽(yáng)市 471500;2.長(zhǎng)沙礦山研究院， 湖南長(zhǎng)沙 410012)

針對(duì)南泥湖鉬礦露天坑底存在的大量復(fù)雜采空區(qū)，采用先進(jìn)的三維有限元數(shù)值分析軟件，對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算，分析典型采空區(qū)頂板、底板及幫壁中的應(yīng)力、應(yīng)變和位移分布狀況與規(guī)律，對(duì)影響采空區(qū)穩(wěn)定性的主要因素進(jìn)行計(jì)算，以最大限度地了解井下采空區(qū)對(duì)露天開(kāi)采的影響與危害，確保露天開(kāi)采及空區(qū)處理過(guò)程中的安全。

露天礦;地下采空區(qū);數(shù)值模擬;穩(wěn)定性分析

1 礦區(qū)概述

南泥湖鉬礦區(qū)面積3.98 km2，主礦體東西長(zhǎng)2600 m，南北寬 1000～1400 m，最大礦體厚度420.12 m。探明鉬保有工業(yè)礦石量約7億t，地質(zhì)品位0.072%，鉬金屬量約50萬(wàn)t，有用組分除輝鉬礦外，還伴生有白鎢礦，是以鉬為主的鉬、鎢特大型礦床。南泥湖鉬礦始建于2006年4月，采用露天開(kāi)采，經(jīng)過(guò)近2 a的開(kāi)拓建設(shè)，目前露天采場(chǎng)臺(tái)階已形成20000 t/d的生產(chǎn)規(guī)模，首采區(qū)地表揭露面積600 m×700 m，最低臺(tái)階1330 m水平，最高臺(tái)階1490 m水平。

南泥湖鉬礦的開(kāi)采始于1980年代，采用平硐或斜井開(kāi)拓方式，淺孔留礦法或房柱式采礦方法進(jìn)行“肥水快流式”地下開(kāi)采。民采形成的采場(chǎng)長(zhǎng)15～30 m，寬8～15 m，采場(chǎng)面積200～300 m2，部分地方采場(chǎng)礦柱被盜采或垮落，幾個(gè)采場(chǎng)相互連通，形成空?qǐng)雒娣e500～800 m2。采場(chǎng)高度大多為4～8 m，個(gè)別高度超10 m，導(dǎo)致上下中段間頂板厚度過(guò)小，部分地段甚至上下采透。據(jù)調(diào)查與不完全統(tǒng)計(jì)，截止2003年，南泥湖礦區(qū)井下采出礦石量累計(jì)約1162萬(wàn)t，采空區(qū)面積約40.6萬(wàn)m2，體積約426萬(wàn)m3。

由于大規(guī)模采空區(qū)群存在于當(dāng)前生產(chǎn)的露天境界內(nèi)，嚴(yán)重影響臺(tái)階生產(chǎn)的同時(shí)也給礦山施工的人員和設(shè)備帶來(lái)了極大的安全威脅。為了最大限度地了解井下采空區(qū)對(duì)露天開(kāi)采的影響與危害，確保露天開(kāi)采及空區(qū)處理過(guò)程中的安全，擬對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，研究典型采空區(qū)頂板、底板及幫壁中的應(yīng)力、應(yīng)變和位移分布狀況與規(guī)律，著重分析采空區(qū)頂板的受力狀況與規(guī)律，對(duì)影響采空區(qū)穩(wěn)定性的主要因素進(jìn)行計(jì)算。

2 數(shù)值模擬計(jì)算

本次計(jì)算選用三維有限單元法，應(yīng)用巖土工程三維應(yīng)力分析軟件3D－σ，對(duì)復(fù)雜條件與復(fù)雜形狀采空區(qū)的穩(wěn)定性進(jìn)行分析。

2.1 數(shù)值模擬計(jì)算的基礎(chǔ)條件

(1)巖石物理力學(xué)參數(shù)。龍宇鉬礦露天采場(chǎng)有2種主要巖體，即黑云母長(zhǎng)英角巖和陽(yáng)起石透輝石長(zhǎng)英角巖，數(shù)值模擬計(jì)算所用的材料力學(xué)參數(shù)為經(jīng)過(guò)工程處理后的巖體力學(xué)參數(shù)。

(2)原巖應(yīng)力。本礦區(qū)沒(méi)有原巖應(yīng)力方面的實(shí)測(cè)資料，況且，由于采用露天開(kāi)采，現(xiàn)場(chǎng)原巖應(yīng)力基本上已經(jīng)釋放，數(shù)值模擬計(jì)算時(shí)原巖應(yīng)力按自重應(yīng)力場(chǎng)處理。

(3)外載荷。外載荷分為靜載荷和動(dòng)載荷2種。靜載荷主要為地表設(shè)備載荷;動(dòng)載荷包括爆破振動(dòng)和錘機(jī)振動(dòng)等，其中以爆破振動(dòng)的危害較大。

2.2 數(shù)值模擬計(jì)算方案

影響采空區(qū)穩(wěn)定性的因素很多，主要有:采空區(qū)長(zhǎng)度、寬度、高度、頂板巖層厚度、臺(tái)階自由面、靜載荷、動(dòng)載荷及巖體自身?xiàng)l件等。為了分析這些因素對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性的影響，共設(shè)計(jì)了36個(gè)有限元數(shù)值模擬計(jì)算方案。

采用直接加載的外加載模型。邊界條件按三維有限單元法通用做法給定，根據(jù)計(jì)算方案的需要進(jìn)行約束。載荷條件為地表外載荷+巖體自重。地表設(shè)備重量視為集中點(diǎn)載荷。

為了提高模型的計(jì)算精度，用20節(jié)點(diǎn)的高精度等參單元離散模型網(wǎng)格。整個(gè)模型共有單元9540～27180個(gè)，節(jié)點(diǎn)總數(shù)為42848～112450個(gè)(不同的計(jì)算方案，單元和節(jié)點(diǎn)數(shù)不同)。使用巖土工程中廣泛使用的德拉克－普拉格(Drucker－prager)塑性屈服準(zhǔn)則進(jìn)行三維彈塑性有限元計(jì)算分析。

3 空區(qū)圍巖應(yīng)力與位移狀況分析

對(duì)井下典型的采空區(qū)，即空區(qū)寬15 m、長(zhǎng)45 m、高6 m、頂板厚7 m、地表靜載荷50 t作用下的模型進(jìn)行分析，計(jì)算結(jié)果的有關(guān)數(shù)值范圍情況見(jiàn)表1。

表1 采空區(qū)穩(wěn)定性分析的有關(guān)計(jì)算結(jié)果

從應(yīng)力、位移和巖體屈服3個(gè)方面，對(duì)采場(chǎng)開(kāi)挖過(guò)程中的穩(wěn)定性情況進(jìn)行分析，總結(jié)出井下采空區(qū)圍巖應(yīng)力、位移及屈服狀態(tài)的一般規(guī)律如下:

(1)采空區(qū)頂、底板及幫壁為拉應(yīng)力集中部位，采空區(qū)幫壁與頂?shù)装宓慕唤犹?采空區(qū)上下邊角處)為壓應(yīng)力和剪應(yīng)力集中部位。最大拉應(yīng)力出現(xiàn)于采空區(qū)頂板中央處，最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力出現(xiàn)于采空區(qū)邊角處。頂板拉應(yīng)力的存在是導(dǎo)致采空區(qū)失穩(wěn)的重要原因。

(2)井下采場(chǎng)開(kāi)挖后，位移指向采空區(qū)，即頂板下沉，底板上移;最大位移值出現(xiàn)于采場(chǎng)頂板中央處。

(3)采空區(qū)幫壁與頂?shù)装宓慕唤犹帪閹r體屈服部位，巖體屈服程度隨采空區(qū)大小和頂板巖層厚度變化而不同。

4 采空區(qū)穩(wěn)定性影響因素計(jì)算分析

4.1 采空區(qū)長(zhǎng)度對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響

采空區(qū)寬度、高度、頂板巖層厚度、載荷及約束條件固定不變，只改變采空區(qū)長(zhǎng)度進(jìn)行有限元數(shù)值模擬計(jì)算。固定采空區(qū)寬度為20 m，高度6 m，頂板巖層厚度為10 m，地表作用設(shè)備重量外載荷50 t，無(wú)臺(tái)階自由面;采空區(qū)長(zhǎng)度分別為 20，40，60，80和100 m，即采空區(qū)的長(zhǎng)度分別為寬度的1倍、2倍、3倍、4倍和5倍等5種不同的采空區(qū)長(zhǎng)度條件下的有關(guān)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 采空區(qū)長(zhǎng)度不同時(shí)的有關(guān)計(jì)算結(jié)果

從表2可見(jiàn)，隨著采空區(qū)長(zhǎng)度尺寸的增大，空區(qū)頂板內(nèi)最大拉應(yīng)力、最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力均呈逐漸增大趨勢(shì);當(dāng)空區(qū)長(zhǎng)度達(dá)到空區(qū)寬度3倍之后，應(yīng)力增加不明顯，當(dāng)空區(qū)長(zhǎng)度達(dá)到空區(qū)寬度4倍之后，最大應(yīng)力幾乎不再變化。

4.2 采空區(qū)寬度對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響

采空區(qū)長(zhǎng)度、高度、頂板巖層厚度、載荷及約束條件固定不變，只改變采空區(qū)寬度進(jìn)行有限元數(shù)值模擬計(jì)算。固定采空區(qū)長(zhǎng)度為40 m，高度6 m，頂板巖層厚度為5 m，地表作用設(shè)備重量外載荷50 t，無(wú)臺(tái)階自由面;采空區(qū)寬度分別為5，10和20 m。選取最大拉應(yīng)力作為方案比較的主要依據(jù)，最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力作為方案比較的輔助參量。3種不同的采空區(qū)寬度條件下的有關(guān)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 采空區(qū)寬度不同時(shí)的有關(guān)計(jì)算結(jié)果

從表3可見(jiàn)，隨著采空區(qū)寬度尺寸的增大，空區(qū)頂板內(nèi)最大拉應(yīng)力和最大剪應(yīng)力呈逐漸增大趨勢(shì)，最大壓應(yīng)力則呈逐漸減小趨勢(shì)。

4.3 采空區(qū)高度對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響

采空區(qū)長(zhǎng)度、寬度、頂板巖層厚度、載荷及約束條件固定不變，只改變采空區(qū)高度進(jìn)行有限元數(shù)值模擬計(jì)算。固定采空區(qū)長(zhǎng)度為40 m，寬度10 m，頂板巖層厚度為5 m，地表作用設(shè)備重量外載荷50 t，無(wú)臺(tái)階自由面;采空區(qū)高度分別為3，6和12 m。選取最大拉應(yīng)力作為方案比較的主要依據(jù)，最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力作為方案比較的輔助參量。3種不同的采空區(qū)高度條件下的有關(guān)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4。

表4 采空區(qū)高度不同時(shí)的有關(guān)計(jì)算結(jié)果

從表4可見(jiàn)，隨著采空區(qū)高度尺寸的增大，空區(qū)頂板內(nèi)最大拉應(yīng)力呈逐漸減小趨勢(shì)，最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力的變化規(guī)律不明顯。

4.4 頂板巖層厚度對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響

采空區(qū)長(zhǎng)度、寬度、高度、載荷及約束條件固定不變，只改變采空區(qū)頂板巖層厚度進(jìn)行有限元數(shù)值模擬計(jì)算。固定采空區(qū)長(zhǎng)度為40 m，寬度10 m，高度6 m，地表作用設(shè)備重量外載荷50 t，無(wú)臺(tái)階自由面;頂板巖層厚度分別為3，4，5和7 m。選取最大拉應(yīng)力作為方案比較的主要依據(jù)，最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力作為方案比較的輔助參量。4種不同的頂板巖層厚度條件下的有關(guān)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5。

表5 頂板巖層厚度不同時(shí)的有關(guān)計(jì)算結(jié)果

從表5可見(jiàn)，隨著采空區(qū)頂板巖層厚度尺寸的增大，空區(qū)頂板內(nèi)最大拉應(yīng)力呈逐漸減小趨勢(shì)，最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力的變化規(guī)律不明顯。

4.5 臺(tái)階自由面對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響

露天開(kāi)采時(shí)，臺(tái)階側(cè)向自由面的存在對(duì)井下采空區(qū)的穩(wěn)定性有一定影響。采空區(qū)長(zhǎng)度、寬度、高度、頂板巖層厚度、載荷及約束條件固定不變，只改變臺(tái)階自由面的數(shù)量進(jìn)行有限元數(shù)值模擬計(jì)算。固定采空區(qū)長(zhǎng)度為40 m，寬度10 m，高度6 m，頂板巖層厚5 m，地表作用設(shè)備重量外載荷50 t;臺(tái)階側(cè)向自由面(不包括頂面)分別為0，1，2，3和4個(gè)。選取最大拉應(yīng)力作為方案比較的主要依據(jù)，最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力作為方案比較的輔助參量。4種不同的臺(tái)階側(cè)向自由面數(shù)條件下的有關(guān)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表6。

表6 臺(tái)階側(cè)向自由面數(shù)不同時(shí)的有關(guān)計(jì)算結(jié)果

從表6可見(jiàn)，隨著臺(tái)階側(cè)向自由面數(shù)的增加，空區(qū)頂板內(nèi)最大拉應(yīng)力呈逐漸增大趨勢(shì)，最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力呈逐漸減小趨勢(shì)。

4.6 地表設(shè)備靜載荷對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響

采空區(qū)長(zhǎng)度、寬度、高度、頂板巖層厚度及約束條件固定不變，只改變地表靜載荷的大小進(jìn)行有限元數(shù)值模擬計(jì)算。固定采空區(qū)長(zhǎng)度為40 m，寬度10 m，高度6 m，頂板巖層厚度為5 m，無(wú)臺(tái)階側(cè)向自由面;地表設(shè)備重量分別為 0，50，100，150，200，250，450和500 t。此外，為了分析采空區(qū)面積變化時(shí)外載荷對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響，改變采空區(qū)面積進(jìn)行模擬計(jì)算。改為空區(qū)長(zhǎng)度60 m，寬度20 m，高度10 m，頂板巖層厚度為10 m，無(wú)臺(tái)階自由面;地表無(wú)設(shè)備外載荷或作用50 t靜載荷。選取最大拉應(yīng)力作為方案比較的主要依據(jù)，最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力作為方案比較的輔助參量。不同靜載荷作用條件下的有關(guān)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表7。

表7 不同靜載荷作用條件下的計(jì)算結(jié)果(空區(qū)寬度10 m)

從表7可以看出，隨著地表靜載荷的增大，采空區(qū)頂板最大拉應(yīng)力、最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力均呈逐漸增大趨勢(shì)。當(dāng)?shù)乇盱o載荷小于50 t時(shí)，空區(qū)頂板拉應(yīng)力增加不多(只增加0.018 MPa);當(dāng)?shù)乇盱o載荷為100 t時(shí)，空區(qū)頂板拉應(yīng)力增加較多(增加0.065 MPa);當(dāng)?shù)乇盱o載荷為500 t時(shí)，空區(qū)頂板拉應(yīng)力增加更多(增加0.211 MPa)?？梢?jiàn)，當(dāng)?shù)乇碓O(shè)備重量不大時(shí)，地表設(shè)備對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性的影響不明顯;反之，當(dāng)?shù)乇碓O(shè)備重量較大時(shí)，對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性的影響較明顯。

為什么這樣說(shuō)呢？筆者認(rèn)為，通過(guò)深入探析栗戰(zhàn)書(shū)委員長(zhǎng)關(guān)于推動(dòng)地方立法工作“三同”的論述之要義，即可獲得滿意答案。

改變采空區(qū)暴露面積，采空區(qū)寬度由10 m增大為20 m，頂板巖層厚度由5 m增加為10 m，空區(qū)高度均為6 m，無(wú)臺(tái)階自由面，地表無(wú)設(shè)備外載荷或作用50 t靜載荷。此時(shí)的有關(guān)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表8。

從表8可以看出，當(dāng)采空區(qū)寬度為10 m時(shí)，地表靜載荷50 t比無(wú)外載荷作用條件下頂板最大拉應(yīng)力增加0.018 MPa;當(dāng)采空區(qū)寬度為20 m時(shí)，地表靜載荷50 t比無(wú)外載荷作用條件下頂板最大拉應(yīng)力只增加0.007 MPa?？梢?jiàn)，隨著采空區(qū)暴露面積的增加，相同外載荷對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響程度減弱。

表8 不同空區(qū)寬度條件下的有關(guān)計(jì)算結(jié)果

4.7 爆破振動(dòng)對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響

爆破振動(dòng)對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性的影響較為復(fù)雜，其影響程度與同段炸藥量及距離的遠(yuǎn)近有關(guān)。本次研究采用通常的作法，即在振動(dòng)影響范圍內(nèi)施加1個(gè)垂直向下的等效分布靜力，其大小為:

式中，W——頂板巖體自重應(yīng)力，MPa;

Kc——爆破振動(dòng)影響系數(shù)，可通過(guò)爆破測(cè)震的方式確定。

當(dāng)采空區(qū)頂板巖層厚度為5 m時(shí)，W=γ×h=0.027 ×5=0.135 MPa。

爆破振動(dòng)影響系數(shù)Kc根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取。

采空區(qū)長(zhǎng)度、寬度、高度、頂板巖層厚度及約束條件固定不變，只改變爆破振動(dòng)影響系數(shù)的大小進(jìn)行有限元數(shù)值模擬計(jì)算。固定采空區(qū)長(zhǎng)度為40 m，寬度10 m，高度6 m，頂板巖層厚度為5 m，無(wú)臺(tái)階側(cè)向自由面;爆破振動(dòng)影響系數(shù)分別為0，0.25，0.5，1.0，2.0 和 4.0。

不同爆破振動(dòng)影響系數(shù)時(shí)的有關(guān)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表9。

表9 爆破振動(dòng)影響系數(shù)不同時(shí)計(jì)算結(jié)果(空區(qū)寬度10 m)

從表9可以看出，隨著爆破振動(dòng)影響系數(shù)的增大，采空區(qū)頂板最大拉應(yīng)力、最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力均呈逐漸增加趨勢(shì)，且增加的幅度較大。通常情況下，爆破振動(dòng)影響系數(shù)為0.0～1.0(隨炸藥量及距離大小而變化)，當(dāng)爆破振動(dòng)影響系數(shù)為0.5時(shí)，空區(qū)頂板拉應(yīng)力增加0.131 MPa;當(dāng)爆破振動(dòng)影響系數(shù)為1.0時(shí)，空區(qū)頂板拉應(yīng)力增加0.261 MPa。

可見(jiàn)，爆破振動(dòng)作用對(duì)采空區(qū)頂板穩(wěn)定性的影響較大;相對(duì)于設(shè)備靜載荷而言，爆破振動(dòng)動(dòng)載荷對(duì)采空區(qū)頂板穩(wěn)定性的影響更加明顯。

4.8 巖體自身?xiàng)l件對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響

巖體自身?xiàng)l件對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性的影響最為直接。當(dāng)巖性或者巖體質(zhì)量發(fā)生變化時(shí)，對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性的影響很大。

南泥湖鉬礦露天采場(chǎng)有2種主要巖體，即黑云母長(zhǎng)英角巖和陽(yáng)起石透輝石長(zhǎng)英角巖，二者的力學(xué)強(qiáng)度不一。黑云母長(zhǎng)英角巖的單軸抗拉強(qiáng)度比陽(yáng)起石透輝石長(zhǎng)英角高0.24 MPa。當(dāng)采空區(qū)頂板巖體為黑云母長(zhǎng)英角巖時(shí)，采空區(qū)頂板的穩(wěn)定性將較好;反之，當(dāng)采空區(qū)頂板巖體為陽(yáng)起石透輝石長(zhǎng)英角時(shí)，采空區(qū)頂板的穩(wěn)定性相對(duì)來(lái)說(shuō)將要稍差一些。

此外，對(duì)于同一種巖性而言，其巖體質(zhì)量也有好壞之分。在巖體結(jié)構(gòu)較完整的地方，空區(qū)周邊巖體的穩(wěn)定性肯定會(huì)要好一些，而在巖體破碎處，空區(qū)圍巖穩(wěn)定性將會(huì)差些。

5 結(jié)論

采用先進(jìn)的三維有限元軟件對(duì)南泥湖鉬礦井下采空區(qū)的穩(wěn)定性進(jìn)行了較為全面的計(jì)算分析。探討了采空區(qū)圍巖應(yīng)力狀態(tài)的一般規(guī)律，對(duì)影響采空區(qū)穩(wěn)定性的主要因素進(jìn)行了計(jì)算或分析，所得的主要結(jié)論如下。

(1)采空區(qū)圍巖應(yīng)力狀態(tài)的一般規(guī)律是:采空區(qū)頂、底板及幫壁為拉應(yīng)力集中部位，采空區(qū)幫壁與頂?shù)装宓慕唤犹帪閴簯?yīng)力和剪應(yīng)力集中部位;最大拉應(yīng)力出現(xiàn)于采空區(qū)頂板中央處，最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力出現(xiàn)于采空區(qū)邊角處;頂板拉應(yīng)力的存在是導(dǎo)致采空區(qū)失穩(wěn)的重要原因。

(2)隨著采空區(qū)長(zhǎng)度尺寸的增大，空區(qū)頂板內(nèi)最大拉應(yīng)力、最大壓應(yīng)力和最大剪應(yīng)力均呈逐漸增大趨勢(shì);當(dāng)空區(qū)長(zhǎng)度達(dá)到空區(qū)寬度3倍之后，應(yīng)力增加不明顯，當(dāng)空區(qū)長(zhǎng)度達(dá)到空區(qū)寬度4倍之后，最大應(yīng)力幾乎不再變化。

(3)隨著采空區(qū)寬度尺寸的增大和臺(tái)階側(cè)向自由面數(shù)的增加，空區(qū)頂板內(nèi)最大拉應(yīng)力呈逐漸增大趨勢(shì);隨著采空區(qū)高度和頂板巖層厚度的增大，空區(qū)頂板內(nèi)最大拉應(yīng)力呈逐漸減小趨勢(shì)。

(4)當(dāng)?shù)乇碓O(shè)備重量不大時(shí)(小于50 t)，地表設(shè)備對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性的影響不明顯;當(dāng)?shù)乇碓O(shè)備重量較大時(shí)(大于100 t)，對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性的影響較明顯;隨著采空區(qū)暴露面積的增加，相同外載荷對(duì)空區(qū)穩(wěn)定性的影響程度減弱。

(5)爆破振動(dòng)作用對(duì)采空區(qū)頂板穩(wěn)定性的影響較大;相對(duì)于設(shè)備靜載荷而言，爆破振動(dòng)動(dòng)載荷對(duì)采空區(qū)頂板穩(wěn)定性的影響更加明顯。

(6)巖體自身?xiàng)l件對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性的影響最為直接，當(dāng)巖性或者巖體質(zhì)量發(fā)生變化時(shí)，對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性的影響很大。

[1] 張曉君.影響采空區(qū)穩(wěn)定性的因素敏感性分析[J].礦業(yè)研究與開(kāi)發(fā)，2006，26(1):14 －16.

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2011－02－18)

黨國(guó)建(1970－)，男，河南南陽(yáng)人，工程師，主要從事于礦山采礦安全生產(chǎn)及管理。