朱益飛（勝利油田孤東采油廠）

孤東油田北一西線油井地面系統(tǒng)耗能節(jié)點(diǎn)分析及對(duì)策

朱益飛（勝利油田孤東采油廠）

提高機(jī)采系統(tǒng)效率，提高機(jī)采系統(tǒng)的用能水平，降低機(jī)采系統(tǒng)能耗，是一項(xiàng)長(zhǎng)期而艱巨的任務(wù)。以孤東油田北一西線及其油井為例，運(yùn)用系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)分析方法，對(duì)地面系統(tǒng)耗能節(jié)點(diǎn)進(jìn)行逐一分析，介紹北一西線油井節(jié)點(diǎn)測(cè)試分析設(shè)置和測(cè)試分析，探索研究各節(jié)點(diǎn)的能源損失現(xiàn)狀，提出節(jié)能技術(shù)改造對(duì)策措施，分析了節(jié)能改造實(shí)施后的經(jīng)濟(jì)效益和效果。

孤東油田 機(jī)采系統(tǒng) 節(jié)點(diǎn)分析 技術(shù)改造

D O I:10.3969/j.i ssn.2095-1493.2011.05.013

目前，節(jié)能降耗已成為全社會(huì)的一項(xiàng)重要工作，油田企業(yè)既是產(chǎn)能大戶，也是耗能大戶。開(kāi)展節(jié)能降耗是油田企業(yè)實(shí)現(xiàn)可持續(xù)穩(wěn)定發(fā)展的一項(xiàng)重要工作[1]。據(jù)統(tǒng)計(jì)，油田機(jī)采系統(tǒng)是油田生產(chǎn)的用能大戶，其總能耗量約占油田開(kāi)發(fā)總能耗的40%，而我國(guó)油田平均機(jī)采系統(tǒng)效率在30%左右，油田機(jī)采系統(tǒng)仍存在著巨大的節(jié)能潛力。提高機(jī)采系統(tǒng)效率，提高機(jī)采系統(tǒng)的用能水平，降低機(jī)采系統(tǒng)能耗，是一項(xiàng)長(zhǎng)期而艱巨的任務(wù)[2]。為此，我們提出了開(kāi)展機(jī)采系統(tǒng)油井地面系統(tǒng)能耗節(jié)點(diǎn)分析及對(duì)策研究這一重要課題。以孤東油田北一西線及其油井為例，運(yùn)用系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)分析方法，找出影響機(jī)采系統(tǒng)效率提高關(guān)鍵環(huán)節(jié)，形成機(jī)采系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)改造的成套技術(shù)，對(duì)地面系統(tǒng)耗能節(jié)點(diǎn)進(jìn)行逐一分析，探究各節(jié)點(diǎn)的能源損失現(xiàn)狀，找出主要矛盾，制定有效對(duì)策，從而達(dá)到機(jī)采系統(tǒng)節(jié)能降耗的目的。

1 北一西線油井節(jié)點(diǎn)測(cè)試分析設(shè)置

為全面分析機(jī)采地面系統(tǒng)耗能狀況，將機(jī)采地面設(shè)備分成兩個(gè)子系統(tǒng)，即供配電子系統(tǒng)和油井地面設(shè)備子系統(tǒng)。

1.1 供配電子系統(tǒng)測(cè)試節(jié)點(diǎn)分析設(shè)置

供配電子系統(tǒng)涵蓋范圍為自變電所出口高壓線路，經(jīng)變壓器到油井控制箱線路輸入端。設(shè)變電所出口、變壓器高壓側(cè)、變壓器低壓側(cè)、油井控制箱輸入端四個(gè)測(cè)試節(jié)點(diǎn)。主要分析高壓線損、變壓器損耗、低壓線損三個(gè)評(píng)價(jià)指標(biāo)。

1.2 油井地面設(shè)備子系統(tǒng)測(cè)試節(jié)點(diǎn)設(shè)置

油井地面設(shè)備子系統(tǒng)涵蓋范圍為電動(dòng)機(jī)、皮帶、變速箱、四連桿機(jī)構(gòu)、懸繩器。設(shè)自控箱、電動(dòng)機(jī)，皮帶、變速箱（左右），四連桿機(jī)構(gòu)、懸繩器等五個(gè)節(jié)點(diǎn)。主要分析電動(dòng)機(jī)效率、皮帶變速箱效率、四連桿機(jī)構(gòu)及懸繩器效率三項(xiàng)分析指標(biāo)。

2 北一西線油井節(jié)點(diǎn)測(cè)試分析

2.1 北一西線供電現(xiàn)狀

孤東油田北一西線線路長(zhǎng)度為9.019 km，在用變壓器30臺(tái)，油井53口，1臺(tái)增壓泵，1臺(tái)外輸泵，具有外掛負(fù)荷少、采油工藝全面、測(cè)試計(jì)量方便等特點(diǎn)；同時(shí)該線路油井電動(dòng)機(jī)、抽油機(jī)使用年限較長(zhǎng)，品種、型號(hào)較多。主要設(shè)備、供電情況見(jiàn)表1。

表1 北一西線路供電統(tǒng)計(jì)

2.2 供配電子系統(tǒng)測(cè)試及損耗分析

2009年11月對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)試，各測(cè)試點(diǎn)測(cè)試數(shù)據(jù)如表2所示。北一西線出口有功功率為655 kW，變壓器高壓側(cè)有功功率為644.52 kW，變壓器低壓側(cè)有功功率為573.279 kW，電動(dòng)機(jī)輸入端有功功率為546.87 kW。計(jì)算各節(jié)點(diǎn)損耗見(jiàn)表3。高壓線路損耗為10.48 kW，變壓器損耗為71.24 kW，低壓線路損耗為26.41 kW，其損耗率分別為1.6%、10.88%、4.03%，占該子系統(tǒng)損耗比例分別為6.69%、65.88、24.42%。由此可見(jiàn)，有效控制變壓器損耗和低壓線路損耗是降低供配電子系統(tǒng)損耗的關(guān)鍵。

表2 供配電子系統(tǒng)測(cè)試數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)

表3 供配電子系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)損耗統(tǒng)計(jì)

2.2.1 高壓供電線路損耗

高壓供電線路損耗由6 kV變電所出口的有功功率減去各個(gè)配電變壓器的輸入端有功功率之和得到。測(cè)試期間變電所出口的日均有功功率為655 kW，各個(gè)配電變壓器的輸入端有功功率之和為644.52 kW，高壓線損耗功率為10.48 kW，高壓線損耗率為1.6%，低于SY/T 6275—2007《油田生產(chǎn)系統(tǒng)節(jié)能監(jiān)測(cè)規(guī)范》中給出的限定值6%。

2.2.2 變壓器損耗

該線路變壓器的型號(hào)有S7、S9、S11和S13型。變壓器的容量及型號(hào)見(jiàn)表4。從表4可以看出，北一西線共有S7型變壓器5臺(tái)，占總數(shù)的16.66%，而S7型變壓器是國(guó)家已明令淘汰的高耗能產(chǎn)品，其損耗率比同負(fù)載率的5臺(tái)S11型變壓器高出35.6%。其他變壓器以S11型節(jié)能變壓器為主。經(jīng)測(cè)試，北一西線變壓器的平均負(fù)荷率為25.59%，存在相當(dāng)大的容量浪費(fèi)。抽油機(jī)井變壓器出端的平均電壓達(dá)到412.4 V，有17臺(tái)變壓器的輸出電壓超過(guò)了電壓波動(dòng)范圍±7%（國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)）?，F(xiàn)用變壓器擋位少，導(dǎo)致供電質(zhì)量低，變壓器和電動(dòng)機(jī)效率降低，導(dǎo)致?lián)p耗增大。變壓器的總損耗功率達(dá)71.24 kW，總平均損耗率為11.05%，其中S7、S9、S11和S13型變壓器的平均損耗率見(jiàn)表5。

從表5可以看出，S7型變壓器的損耗率明顯高于其他類型的變壓器，其平均損耗率達(dá)到了17.59%。S9型變壓器只有2臺(tái)，分別帶1臺(tái)增壓泵拖動(dòng)電動(dòng)機(jī)和1臺(tái)潛油電動(dòng)機(jī)，載荷波動(dòng)不大，損耗率也較低。S11型變壓器是目前較為普遍使用的節(jié)能變壓器，占北一西線再用變壓器的2/3，其平均損耗率為10.68%。北一西線中還使用了3臺(tái)S13型高性能變壓器，其中有2臺(tái)為“一拖多”變壓器，其平均損耗率僅為2.76%。通過(guò)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，對(duì)部分變壓器的特殊情況做如下分析：

表4 抽油機(jī)變壓器統(tǒng)計(jì)

表5 不同變壓器的平均損耗率

（1）“一拖多”的變壓器平均負(fù)載率為27.82%，略高于北一西線變壓器的平均負(fù)載率25.59%，平均損耗率為10.62%，略低于北一西線變壓器的平均損耗率11.05%。

（2）GD65-13井和6-26-463井對(duì)應(yīng)變壓器負(fù)載側(cè)功率因數(shù)分別只有0.295和0.1858，其拖動(dòng)電動(dòng)機(jī)為電磁調(diào)速電動(dòng)機(jī)，該種電動(dòng)機(jī)已經(jīng)被界定為高耗能電動(dòng)機(jī)，其功率因數(shù)低下。在這種情況下，雖然這兩口井對(duì)應(yīng)的變壓器均為S11型變壓器，但其損耗率分別達(dá)到了21.23%和23.17%，說(shuō)明負(fù)載側(cè)功率因數(shù)過(guò)低導(dǎo)致變壓器損耗增加。

（3）GD6-2井對(duì)應(yīng)變壓器為S13型變壓器，其負(fù)載側(cè)功率因數(shù)達(dá)到0.9818，器損耗率僅為1.28%?？梢?jiàn)，S13型變壓器能夠保證負(fù)載側(cè)高功率因數(shù)運(yùn)行，其損耗率相當(dāng)?shù)?，甚至低于變壓器手?cè)中給出的1.95%的限定值。

（4）GD65P1為電泵井，用2臺(tái)變壓器帶動(dòng)，1臺(tái)為降壓變壓器，1臺(tái)為升壓變壓器，其變壓器累加損耗率達(dá)到了32.45%，明顯高于1臺(tái)變壓器的損耗。

2.3 低壓配電線路損耗

共測(cè)試配電變壓器輸出側(cè)至油井控制柜之間的低壓線路51條，低壓供電線路損耗由配電變壓器出口的有功功率之和減去各個(gè)油井控制柜的輸入端有功功率之和得到，其損耗功率為26.4 kW，其平均線路損耗率為4.6%。

2.4 地面設(shè)備子系統(tǒng)測(cè)試分析

根據(jù)測(cè)試節(jié)點(diǎn)設(shè)置要求，選擇具備條件的10口油井進(jìn)行測(cè)試分析，測(cè)試數(shù)據(jù)見(jiàn)表6。10口油井電動(dòng)機(jī)的平均效率為82.62%，損失1.38 kW，皮帶變速箱效率為79.75%，損失1.33 kW，四連桿機(jī)構(gòu)及懸繩器效率為61.07%，損失為1.75 kW，子系統(tǒng)損失為4.46 kW，綜合效率為43.83%。

表6 地面系統(tǒng)設(shè)備效率、損失一覽表

油井電動(dòng)機(jī)以Y系列的三相異步電動(dòng)機(jī)為主，地面電動(dòng)機(jī)按功率等級(jí)劃分，統(tǒng)計(jì)情況見(jiàn)表7。其中，拖動(dòng)螺桿泵的3臺(tái)異步電動(dòng)機(jī)其額定功率均為22 kW，1臺(tái)外輸泵額定功率為250 kW，1臺(tái)增壓泵額定功率為30 kW，2臺(tái)雙功率電動(dòng)機(jī)額定功率分別為15/18.5、22/37 kW，2臺(tái)永磁電動(dòng)機(jī)額定功率均為37 kW。除了表7所列的地面電動(dòng)機(jī)還有潛油電泵專用的潛油電動(dòng)機(jī)3臺(tái)。

電動(dòng)機(jī)平均功率因數(shù)為0.49，高于SY/T 6275—2007《油田生產(chǎn)系統(tǒng)節(jié)能監(jiān)測(cè)規(guī)范》中給出的限定值0.4，用抽油機(jī)光桿功率和抽油機(jī)電動(dòng)機(jī)輸入有功功率計(jì)算得到46臺(tái)抽油機(jī)地面部分的平均效率為41.74%。由數(shù)據(jù)分析可知，抽油機(jī)井所帶46臺(tái)電動(dòng)機(jī)存在問(wèn)題如下：①額定功率在37 kW以上抽油機(jī)拖動(dòng)電動(dòng)機(jī)共9臺(tái)，其總額定功率為404 kW而電動(dòng)機(jī)的輸入總有功功率為86.12 kW，功率利用率低，存在“大馬拉小車(chē)”現(xiàn)象；②應(yīng)用2臺(tái)永磁電動(dòng)機(jī)，其功率因數(shù)分別為0.7261和0.587，而永磁電動(dòng)機(jī)在合理使用的情況下其功率因數(shù)不應(yīng)低于0.9，造成其功率因數(shù)低的原因可能是永磁電動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不合理、電動(dòng)機(jī)運(yùn)行電壓偏離臨界反電勢(shì)等；③電動(dòng)機(jī)極數(shù)較少，針對(duì)北一西線抽油井本身液量低的特點(diǎn)，不利于控制電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，降低沖速；④異步電動(dòng)機(jī)普遍加裝了電容補(bǔ)償，但13-55、 16-58、 15-258、 GD62-2、 2-17-57、2-19-71等油井采用的是靜態(tài)電容補(bǔ)償?shù)姆绞?，利用電參?shù)測(cè)試儀測(cè)得的功率因數(shù)為負(fù)值，呈現(xiàn)為過(guò)補(bǔ)償?shù)臓顟B(tài)；⑤GD65-13井和6-26-463井拖動(dòng)電動(dòng)機(jī)為電磁調(diào)速電動(dòng)機(jī)，該種電動(dòng)機(jī)已經(jīng)被界定為高耗能電動(dòng)機(jī)，其輸入端功率因數(shù)分別為0.293和0.269。

表7 三相異步電動(dòng)機(jī)統(tǒng)計(jì)

表8 電動(dòng)機(jī)、齒輪箱效率評(píng)價(jià)

針對(duì)10口油井的機(jī)械傳動(dòng)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了抽測(cè)，測(cè)試節(jié)點(diǎn)包括電動(dòng)機(jī)輸出軸，齒輪箱左輸出軸、齒輪箱右輸出軸，其測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表8。從測(cè)試結(jié)果可以看出，電動(dòng)機(jī)效率最低的井是19N55，為61%，其功率因數(shù)也較低，僅為0.3574。15-258井、16-58井與GD631-2井的電動(dòng)機(jī)存在轉(zhuǎn)子靜態(tài)偏心的現(xiàn)象。所抽測(cè)的井齒輪箱及皮帶的傳動(dòng)效率均在80%左右，可見(jiàn)，其損耗相對(duì)比較穩(wěn)定，沒(méi)有很大的節(jié)能潛力。

通過(guò)以上綜合分析可知，目前機(jī)采系統(tǒng)主要存在以下問(wèn)題：①變壓器負(fù)載率低，能量損失大。測(cè)試變壓器負(fù)載僅為25.59%，損耗率達(dá)到了11.05%，而且S7系列老型號(hào)變壓器損耗率高達(dá)17.59%，造成變壓器平均損耗較高的主要原因是變壓器配置不合理。②部分油井低壓線路較長(zhǎng)，損失大，需要進(jìn)行調(diào)整。③電動(dòng)機(jī)功率利用率低，部分電動(dòng)機(jī)效率低，需要進(jìn)行合理配置。通過(guò)測(cè)試表明，電動(dòng)機(jī)平均效率只有80.74%，低于電動(dòng)機(jī)的額定效率。④抽油機(jī)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)傳動(dòng)效率低，測(cè)試電動(dòng)機(jī)輸出到變速箱輸出的平均傳動(dòng)效率為79.73%，四連桿機(jī)構(gòu)、懸繩器效率僅為66.62%，組合機(jī)、老抽油機(jī)嚴(yán)重地影響了抽油機(jī)的傳動(dòng)效率。

3 節(jié)能技術(shù)改造對(duì)策措施

主要采取的節(jié)能技術(shù)改造對(duì)策措施有：應(yīng)用抽油機(jī)專用永磁電動(dòng)機(jī)和配套9擋調(diào)壓變壓器，解決抽油機(jī)拖動(dòng)系統(tǒng)“大馬拉小車(chē)”的問(wèn)題；應(yīng)用16極永磁電動(dòng)機(jī)降低低產(chǎn)液量井的沖速；應(yīng)用永磁電動(dòng)機(jī)容性無(wú)功的附加特點(diǎn)，提高低壓線路和高壓線路的功率因數(shù)，以及應(yīng)用自動(dòng)調(diào)節(jié)油嘴提高電泵效率，最終實(shí)現(xiàn)機(jī)采拖動(dòng)系統(tǒng)效率最優(yōu)化。

3.1 應(yīng)用抽油機(jī)專用永磁電動(dòng)機(jī)和配套9擋調(diào)壓變壓器

9擋永磁電機(jī)配套自動(dòng)調(diào)壓變壓器，是針對(duì)抽油機(jī)“大馬拉小車(chē)”而設(shè)計(jì)制造的新產(chǎn)品，它可以保證抽油機(jī)在額定電壓下啟動(dòng)，增加電動(dòng)機(jī)的起動(dòng)轉(zhuǎn)矩，使電動(dòng)機(jī)和變壓器的容量都有不同程度的下降，且可以為永磁電動(dòng)機(jī)容性功率因數(shù)的發(fā)揮提供技術(shù)保障。因此，所有的S7型變壓器和部分損耗較大的S7型變壓器，應(yīng)更換為S11型9擋永磁電動(dòng)機(jī)配套自動(dòng)調(diào)壓變壓器，其更換情況見(jiàn)表9。

表9 抽油機(jī)變壓器更換

改造后北一西線油井變壓器容量降低2482 kVA，平均負(fù)荷率升為32.5%，抽油機(jī)井變壓器出端的平均電壓波動(dòng)范圍控制在±7%以內(nèi)。按照以往THAS11在抽油機(jī)拖動(dòng)系統(tǒng)實(shí)際應(yīng)用中的表現(xiàn)，改造后的變壓器損耗率將減少到5%，則變壓器總損失功率減少為39.77 kW，變壓器平均損耗率降為5.13%。

表10 正常沖速抽油機(jī)拖動(dòng)電動(dòng)機(jī)更換

抽油機(jī)專用永磁同步電動(dòng)機(jī)節(jié)能改造情況見(jiàn)表10。表10中11口油井在更換為永磁電動(dòng)機(jī)后，將在不加無(wú)功補(bǔ)償?shù)那闆r下呈容性狀態(tài)運(yùn)行，功率因數(shù)達(dá)到0.9以上；改造前11口油井的總有功功率為86.51 kW，總無(wú)功功率為122 kvar，按照永磁電動(dòng)機(jī)有功節(jié)電率10%，無(wú)功節(jié)電率90%計(jì)算，則每天可節(jié)省有功電量207.62 kW·h。

3.2 應(yīng)用16極永磁電動(dòng)機(jī)

針對(duì)低產(chǎn)液量井，本條線路2口油井抽油泵的充滿系數(shù)小于0.3的油井選取16極低速永磁電動(dòng)機(jī)予以更換。低液量井的電動(dòng)機(jī)更換情況見(jiàn)表11。

表11 低沖速抽油機(jī)拖動(dòng)電動(dòng)機(jī)更換

這2口油井在更換為低速永磁電動(dòng)機(jī)后，其在不加無(wú)功補(bǔ)償?shù)那闆r下功率因數(shù)仍將達(dá)到90%以上，改造前2口油井的總有功功率為7.172 kW，總無(wú)功功率為18.669 kvar；按照低速永磁電動(dòng)機(jī)有功節(jié)電率20%計(jì)算，無(wú)功節(jié)電率90%計(jì)算，則每天可節(jié)省有功電量34.43 kW·h。

3.3 應(yīng)用自動(dòng)調(diào)節(jié)油嘴

自動(dòng)調(diào)節(jié)油嘴具有自動(dòng)穩(wěn)壓，自動(dòng)調(diào)節(jié)產(chǎn)量，穩(wěn)定可靠，簡(jiǎn)單易行，價(jià)格低廉等特點(diǎn)，是目前減小電泵井節(jié)流損失和排量調(diào)節(jié)的最有效措施之一。因此，北一西線負(fù)載的2臺(tái)潛油電泵井實(shí)施更換自動(dòng)調(diào)節(jié)油嘴，以提高電泵井的效率。

4 分析與評(píng)價(jià)

4.1 節(jié)能技術(shù)改造投資預(yù)測(cè)

根據(jù)供應(yīng)系統(tǒng)定價(jià)，北-西線油井綜合改造總投資預(yù)測(cè)為60.051×104元。

4.2 經(jīng)濟(jì)效益分析

4.2.1 直接經(jīng)濟(jì)效益

實(shí)施節(jié)能改造項(xiàng)目后，以變壓器容量費(fèi)年效益按每千伏安28元/月計(jì)算，則變壓器年減容效益為49.99×104元。

同時(shí)，實(shí)施節(jié)能改造項(xiàng)目后，12臺(tái)普通沖速油井電動(dòng)機(jī)更換為8極永磁同步電動(dòng)機(jī)，則年產(chǎn)生直接經(jīng)濟(jì)效益為56.55×104元。

4.2.2 間接經(jīng)濟(jì)效益

（1）系統(tǒng)改造后輸入功率下降，設(shè)備工作電流也隨之下降，因此，可使設(shè)備的溫升下降，從而延長(zhǎng)設(shè)備的使用壽命。

（2）工作電流下降導(dǎo)致高壓線路中的電流也下降，因此，在不改變?cè)╇娫O(shè)備的基礎(chǔ)上，增加了系統(tǒng)的供電能力10%以上。

（3）線路電流的減小，功率因數(shù)的提高，可減少線路損耗3～5個(gè)百分點(diǎn)，且可減少高壓側(cè)補(bǔ)償電容的費(fèi)用。

4.3 投資回收期預(yù)測(cè)分析

綜合以上分析，該項(xiàng)目實(shí)施后，其投資回收期預(yù)測(cè)為：項(xiàng)目年效益=60.015∶56.55=1.06，即該節(jié)能技術(shù)改造項(xiàng)目投資回收期為1.06年。

5 結(jié)束語(yǔ)

實(shí)踐證明，運(yùn)用系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)分析方法，加強(qiáng)油田地面系統(tǒng)測(cè)試分析，找出影響提高機(jī)采系統(tǒng)效率關(guān)鍵環(huán)節(jié)，形成機(jī)采系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)改造的成套技術(shù)，對(duì)地面系統(tǒng)耗能節(jié)點(diǎn)進(jìn)行逐一分析，探究各節(jié)點(diǎn)的能源損失現(xiàn)狀，找出主要矛盾，制定有效對(duì)策，是油田開(kāi)展節(jié)能降耗工作的有效途徑。只有充分考慮油田生產(chǎn)實(shí)際，做到具體問(wèn)題具體分析，推廣應(yīng)用最經(jīng)濟(jì)最適用的油田節(jié)能技術(shù)，有針對(duì)性地實(shí)施節(jié)能技術(shù)改造，實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)效益最大化，定能收到良好的節(jié)能技術(shù)改造效果，為創(chuàng)建資源節(jié)約型采油廠和油田生產(chǎn)建設(shè)需要服務(wù)。

［1］朱益飛.以”三標(biāo)”活動(dòng)為載體，推動(dòng)油田節(jié)能工作[J].變頻器世界,2009(9):47-49.

［2］朱益飛,石曉明,馬冬梅.提高孤東油田機(jī)采系統(tǒng)效率的探討[J].電力需求側(cè)管理,2009(4):44-48.

朱益飛，1989年畢業(yè)于華東石油學(xué)院，高級(jí)工程師，從事油田節(jié)能新技術(shù)新工藝的研究開(kāi)發(fā)與推廣應(yīng)用工作，E-mail：zhuyifei112.slyt@sinopec.com，地址：山東省東營(yíng)市仙河鎮(zhèn)勝利油田孤東采油廠技術(shù)質(zhì)量監(jiān)督站，257237。

2011-05-12）