許風(fēng)光，陳明，高偉義

（上海石油天然氣有限公司，上海 200041）

利用測(cè)井資料分析計(jì)算東海平湖油氣田地應(yīng)力

許風(fēng)光，陳明，高偉義

（上海石油天然氣有限公司，上海 200041）

利用測(cè)井資料研究平湖油氣田的地應(yīng)力，對(duì)平湖油氣田低滲透儲(chǔ)層壓裂、鉆井和開發(fā)都有重要意義。文中利用密度、自然伽馬、交叉偶極橫波測(cè)井等資料，對(duì)平湖油氣田地層的巖石力學(xué)參數(shù)（泊松比、彈性模量、體積模量、剪切模量、抗壓強(qiáng)度、抗剪強(qiáng)度和抗張強(qiáng)度）進(jìn)行了計(jì)算；為確定地層壓力和構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)，借鑒前人的研究成果，分別應(yīng)用黃氏和葛氏地應(yīng)力計(jì)算模型，建立平湖油氣田地應(yīng)力計(jì)算方法，并通過(guò)巖心差應(yīng)變法地應(yīng)力實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該方法的準(zhǔn)確性；采用基于XMAC-Ⅱ快橫波方位法確定的平湖油氣田的地應(yīng)力方向，與巖心波速各向異性法及黏滯剩磁法地應(yīng)力實(shí)驗(yàn)確定的地應(yīng)力方向吻合較好。

地應(yīng)力模型；應(yīng)力系數(shù)；地層各向異性；最大水平主應(yīng)力

油氣勘探開發(fā)實(shí)踐證明，地應(yīng)力在石油勘探、鉆井和油田開發(fā)中有著重要影響。地應(yīng)力測(cè)試是獲取地應(yīng)力數(shù)據(jù)最為直接的手段，目前，其測(cè)試和計(jì)算方法也越來(lái)越多；但地應(yīng)力測(cè)試費(fèi)用昂貴，獲取數(shù)據(jù)有限，且不能得到連續(xù)的地應(yīng)力剖面，尤其受地質(zhì)條件、設(shè)備和管路等因素限制，對(duì)薄層和較深層的測(cè)量不易得到地應(yīng)力數(shù)據(jù)［1-5］。平湖油氣田經(jīng)過(guò)10多年開發(fā)，生產(chǎn)形勢(shì)嚴(yán)峻，低孔、低滲等難動(dòng)用儲(chǔ)量的開發(fā)對(duì)產(chǎn)能接替具有重要作用。平湖油氣田低滲儲(chǔ)層埋藏深，流體性質(zhì)復(fù)雜，儲(chǔ)層非均質(zhì)性強(qiáng)，有的幾乎沒有自然產(chǎn)能，必須借助壓裂等手段進(jìn)行儲(chǔ)層改造，才能獲得具有工業(yè)價(jià)值的油氣；而地應(yīng)力數(shù)據(jù)分析對(duì)壓裂、鉆井等作業(yè)施工具有重要價(jià)值。因此，利用測(cè)量深度大、數(shù)據(jù)連續(xù)、信息量大且成本低廉的測(cè)井資料及有限的巖心分析資料，研究平湖油氣田的地應(yīng)力特征具有重要意義。

1 地應(yīng)力大小的計(jì)算

1.1 計(jì)算模型優(yōu)選

地應(yīng)力在空間上分為垂向主應(yīng)力、水平最大主應(yīng)力及水平最小主應(yīng)力。垂向主應(yīng)力是由靜巖壓力所引起的，可由密度測(cè)井資料獲得；而2個(gè)水平主應(yīng)力則是由構(gòu)造運(yùn)動(dòng)引起的，與上覆地層壓力、構(gòu)造應(yīng)力及孔隙壓力有關(guān)。在垂向應(yīng)力計(jì)算的基礎(chǔ)上，發(fā)展了很多水平應(yīng)力計(jì)算模型。根據(jù)平湖油氣田的地質(zhì)情況和地應(yīng)力特征，本文主要是采用黃氏模型和葛氏模型結(jié)合巖心實(shí)驗(yàn)來(lái)對(duì)比計(jì)算平湖油氣田的地應(yīng)力大小。

1.1.1 垂向應(yīng)力計(jì)算模型

應(yīng)用密度測(cè)井估算垂向應(yīng)力的方法為

式中：σv為上覆巖層壓力（即垂向應(yīng)力），MPa；h0為目的層起始深度，m；ρ為密度測(cè)井測(cè)量的巖石體積密度，g/cm3；g為重力加速度,一般取9.806 65 m/s2；為上覆巖層的平均密度，g/cm3，一般取2.3。

本文根據(jù)地應(yīng)力實(shí)驗(yàn)所測(cè)量的垂直應(yīng)力反算的地層密度平均為2.34 g/cm3。利用該模型計(jì)算了PX11井2 930 m附近的垂向應(yīng)力為67.35 MPa，與巖心分析的垂向應(yīng)力67.39 MPa非常接近。

1.1.2 水平應(yīng)力估算模型［6-8］

1.1.2.1 黃氏模型

黃榮樽1983年研究地層破裂壓力預(yù)測(cè)新方法時(shí)，提出了一個(gè)地應(yīng)力計(jì)算模型：

式中：σh，σH分別為最小、最大水平主應(yīng)力，MPa；Kh，KH分別為最小、最大水平主應(yīng)力方向上的構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)（在同一斷塊內(nèi)為常數(shù)）；pp為地層壓力，MPa；μ為巖石泊松比；α為有效應(yīng)力系數(shù)（Biot系數(shù)）。

該模型認(rèn)為地下巖層的地應(yīng)力主要來(lái)源于上覆巖層壓力，另一部分來(lái)源于地質(zhì)構(gòu)造應(yīng)力。

1.1.2.2 葛氏模型

在理論分析和資料調(diào)研的基礎(chǔ)上，葛洪魁等1996年嘗試提出了一種新的地應(yīng)力經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式。在不考慮地層溫度變化對(duì)應(yīng)力的影響時(shí)，水力壓裂裂縫為垂直裂縫（最小地應(yīng)力在水平方向）時(shí)的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式為

式中：Lh，LH分別為最小、最大水平主應(yīng)力方向的構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)（同一斷塊內(nèi)可視為常數(shù)）；E為彈性模量，MPa。

1.2 有關(guān)參數(shù)計(jì)算

1.2.1 巖石物理參數(shù)［7-9］

式中：G，K分別為剪切模量、體積模量，MPa；C，Cma分別為綜合壓縮系數(shù)、骨架壓縮系數(shù)；△tp，△ts分別為地層縱波、橫波時(shí)差，μs/m；ρb，ρma分別為地層體積密度、巖石骨架密度，g/cm3；△tmap，△tmas分別為巖石骨架的縱、橫波時(shí)差，μs/m；。

1.2.2 地層壓力

地層壓力又稱地層孔隙壓力或地層流體壓力，是指地層孔隙流體中的流體所具有的壓力。在正常靜水壓力系統(tǒng)，其壓力與埋藏深度及地層水的平均密度的乘積成正比，即

式中：ρw為地層水平均密度，g/cm3；h為地層深度，m。

在異常壓力地層，可采用等效壓力法，利用聲波時(shí)差測(cè)井來(lái)計(jì)算地層壓力［10］。

1.2.3 構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)

構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)是該區(qū)塊所受構(gòu)造應(yīng)力大小的重要參數(shù)，在同一區(qū)塊構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)不隨井深和計(jì)算地點(diǎn)發(fā)生大的變化，可視為常數(shù)。本文主要是通過(guò)巖心地應(yīng)力實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)反求構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)Kh，KH。實(shí)驗(yàn)室分析地應(yīng)力大小主要是用差應(yīng)變法測(cè)量地應(yīng)力，即通過(guò)對(duì)巖心進(jìn)行室內(nèi)三維試驗(yàn)來(lái)確定主應(yīng)變的大小，并由此確定就地主應(yīng)力大小。由于巖樣從地層應(yīng)力狀態(tài)下取出時(shí)，巖心周圍的應(yīng)力狀態(tài)遭到破壞，引起巖石中的微裂縫張開；而巖樣的地下應(yīng)力狀態(tài)與裂縫張開方向、密度相關(guān)，取心過(guò)程中的應(yīng)力釋放造成的微裂縫優(yōu)勢(shì)分布，就是地應(yīng)力狀態(tài)的直觀反映。

巖心地應(yīng)力實(shí)驗(yàn)時(shí)，對(duì)巖心加圍壓的過(guò)程可看作應(yīng)力釋放時(shí)巖石膨脹的逆過(guò)程。截取15 cm的全直徑巖心，根據(jù)實(shí)驗(yàn)設(shè)備要求制備立方形巖塊，加3個(gè)方向的等同圍壓，測(cè)量各個(gè)方向上的應(yīng)變量，根據(jù)應(yīng)變量和應(yīng)力的關(guān)系來(lái)確定地應(yīng)力的大小。測(cè)量的PX10井巖心垂向主應(yīng)力（Sver）、最大水平主應(yīng)力（Smax）、最小水平主應(yīng)力（Smin）如圖1所示。

圖1 PX10井差應(yīng)變測(cè)試地應(yīng)力結(jié)果

將測(cè)試結(jié)果和計(jì)算出來(lái)的各種巖石物理參數(shù)分別代入黃氏模型和葛氏模型，得出2個(gè)模型的構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)Kh=0.268，KH=0.452，Lh=0.096 5，LH=0.163。

將構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)分別帶入黃氏模型和葛氏模型，可以得到2套平湖油氣田地應(yīng)力計(jì)算公式：

1）黃氏公式

運(yùn)用以上公式對(duì)平湖油氣田PX11井的地應(yīng)力進(jìn)行了計(jì)算。在2 930 m附近巖心分析的地應(yīng)力最大水平主應(yīng)力為53.10 MPa，最小水平主應(yīng)力為45.66 MPa。黃氏模型所計(jì)算的該深度最大、最小水平主應(yīng)力分別為54.75和43.94 MPa；葛氏模型所計(jì)算的該深度最大、最小水平主應(yīng)力分別為58.56和46.62 MPa?？傮w上2種模型所計(jì)算的地應(yīng)力與巖心地應(yīng)力分析的結(jié)果基本相符，葛氏模型計(jì)算的結(jié)果略偏大，黃氏模型計(jì)算的最小水平主應(yīng)力略偏小。綜合對(duì)比分析認(rèn)為，黃氏模型計(jì)算地應(yīng)力公式更適合平湖油氣田地應(yīng)力的計(jì)算。

2 地應(yīng)力方向的確定

利用測(cè)井資料確定地應(yīng)力方向的方法主要有井壁崩落法、鉆井誘導(dǎo)縫推斷法和快橫波方位法等。根據(jù)平湖現(xiàn)有的資料情況，利用XMAC-Ⅱ（多極陣列橫波測(cè)井）交叉偶極聲波測(cè)井資料，結(jié)合巖心地應(yīng)力分析來(lái)確定平湖油氣田的地應(yīng)力方向。

2.1 XMAC-Ⅱ快橫波方位法

XMAC-Ⅱ是一種新型交叉多極陣列聲波測(cè)井儀器，由2個(gè)單極子發(fā)射器、2個(gè)偶極子發(fā)射器和8個(gè)陣列單極子接收器、8個(gè)陣列偶極子接收器組成，不僅可以采集到全波單極子波列、偶極子波列，還可以采集到交叉偶極子波列。在均質(zhì)地層中，偶極子的水平走向不影響記錄的速度，如果引進(jìn)方位各向異性，則偶極方向與各向異性方向夾角θ與測(cè)量的速度有關(guān)。方位各向異性影響偶極質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)。從軟地層、未固化的砂巖地層到低孔隙度、裂縫碳酸鹽巖地層都能得到縱波、快橫波、慢橫波。它不僅可以確定巖石力學(xué)參數(shù)、裂縫走向，還可以與井斜方位儀器一起測(cè)量，確定微裂縫和地應(yīng)力方向，提供方位各向異性分析。

如果地層橫波各向異性是由于現(xiàn)今主應(yīng)力場(chǎng)不均衡造成的，那么快橫波方位指示的就是最大主應(yīng)力的方向；如果是由于裂縫的存在造成的，那么快橫波方向即為裂縫的走向。各向異性（Ay）定義為

式中：S1，S2分別為快橫波時(shí)差和慢橫波時(shí)差，μs/m。

通過(guò)計(jì)算地層各向異性數(shù)值，就可以評(píng)價(jià)垂直微裂縫和地應(yīng)力狀態(tài)。由于平湖油氣田地層裂縫幾乎不發(fā)育，因此橫波分裂基本上是由地層應(yīng)力不均造成的。橫波在應(yīng)力不平衡所造成的各向異性地層中傳播，就會(huì)分裂形成快橫波和慢橫波。其中，快橫波偏振方向總是與最大應(yīng)力方向一致，且橫波各向異性的幅度與應(yīng)力幅度成正比［11-12］，計(jì)算結(jié)果如圖2所示。

圖2 PX11井地層各向異性分析成果

圖2為PX11井的各項(xiàng)異性分析成果圖。2 825.5～2 835.5 m井段能量各向異性方位統(tǒng)計(jì)表明，最大水平主應(yīng)力主要為北東向或近東西向，并以近東西向?yàn)橹鳎? 928.5～2 932.0 m井段能量各向異性方位統(tǒng)計(jì)表明，最大水平主應(yīng)力主要為北東向：因此，該區(qū)最大水平主應(yīng)力的方向基本為北東—南西向到近東西向。

2.2 巖心實(shí)驗(yàn)分析法

2.2.1 波速各向異性法

由于地層中的巖石受三向應(yīng)力作用，當(dāng)鉆取的巖心脫離原來(lái)的應(yīng)力狀態(tài)時(shí)，自身應(yīng)力就會(huì)釋放；而應(yīng)力釋放時(shí)巖石會(huì)出現(xiàn)微小的裂隙，這些微裂隙與地應(yīng)力大小和方向具有內(nèi)在聯(lián)系，沿垂直最大主應(yīng)力方向微裂隙呈優(yōu)勢(shì)分布，如圖3所示，τmax為最大主應(yīng)力方向，τmin為最小主應(yīng)力方向。

圖3 巖心應(yīng)力釋放產(chǎn)生的微裂隙分布示意

2.2.2 黏滯剩磁法

巖石中往往含有鐵磁性礦物，因而巖石剩磁特征及其變化基本上遵循鐵磁學(xué)的一般規(guī)律，在成巖作用過(guò)程中，受客觀存在的地磁場(chǎng)作用，巖石記錄了其形成時(shí)的地磁特征。

不同類型的巖石記錄地磁特征的機(jī)制不同，巖石形成時(shí)或形成較短的一段時(shí)間后，巖石中磁性礦物的分布方向，與當(dāng)時(shí)、當(dāng)?shù)氐厍虼艌?chǎng)的方向相同。特定巖心上的天然剩磁也許是不同形成時(shí)期、不同方向磁化分量的組合。標(biāo)準(zhǔn)的古地磁測(cè)量是分離出天然剩磁中的不同分量，并由此分離出地層磁化強(qiáng)度的特征，再與當(dāng)時(shí)、當(dāng)?shù)貛r石的已知方向進(jìn)行對(duì)比。地球磁場(chǎng)在近73×104a獲得了穩(wěn)定的方向，磁北極和地理北極大體一致。巖石中一部分顆粒的磁化強(qiáng)度將重新定向于穩(wěn)定的地球磁場(chǎng)方向，這就是說(shuō)巖石中獲得了黏滯剩磁。黏滯剩磁測(cè)量方法是分離出近代獲得的天然剩磁分量。采用一定溫度（一般為40°C或50°C）為步長(zhǎng)在100～300°C進(jìn)行分段熱退磁，測(cè)量每一步的剩余磁化強(qiáng)度。黏滯剩磁的磁傾角（磁矢量的垂直分量）和該地點(diǎn)的緯度相關(guān)。如果測(cè)點(diǎn)的緯度已知，則可以根據(jù)近似地心軸磁極的磁傾角值選擇相關(guān)溫度磁矢量分量，此分量的方向和地理正北一致，就可以確定巖心的方向［13-14］。

總之，實(shí)驗(yàn)可采用波速各向異性與黏滯剩磁相結(jié)合來(lái)確定主地應(yīng)力方向：首先，用巖石的波速各向異性確定巖心中的水平最大主應(yīng)力方向；其次，利用巖石可記錄其形成時(shí)的黏滯剩磁磁特征，確定巖石中最大主應(yīng)力方向與黏滯剩磁方向的的關(guān)系，從而得到水平最大主應(yīng)力與地理正北的夾角方向，即水平最大主應(yīng)力方向；最后，對(duì)每個(gè)測(cè)點(diǎn)的巖樣進(jìn)行Fisher統(tǒng)計(jì)，最大主應(yīng)力統(tǒng)計(jì)方位角為50.2～96.0°，如圖4所示。

圖4 根據(jù)黏滯剩磁統(tǒng)計(jì)的最大水平主應(yīng)力方向

綜上所述，根據(jù)交叉偶極橫波測(cè)井各向異性分析，所處理的最大主應(yīng)力方向?yàn)閺谋睎|—南西向到東西向，與巖心地應(yīng)力分析統(tǒng)計(jì)的方位角50.2～96.0°非常吻合，從而可以確定出平湖油氣田最大水平主應(yīng)力的方向?yàn)楸睎|—南西向到近東西向。

3 結(jié)論

1）依據(jù)平湖油氣田地層特征，分別選擇了黃氏模型和葛氏模型對(duì)比分析，認(rèn)為黃氏地應(yīng)力計(jì)算公式更適合本地區(qū)。根據(jù)測(cè)井資料計(jì)算了地應(yīng)力各種巖石物理彈性參數(shù)，結(jié)合巖心地應(yīng)力實(shí)驗(yàn)結(jié)果，計(jì)算了地應(yīng)力模型中的有效應(yīng)力和地層壓力等參數(shù)，從而建立了完整的平湖油氣田地應(yīng)力測(cè)井計(jì)算方法，并對(duì)平湖油氣田PX11井的地應(yīng)力進(jìn)行了計(jì)算。計(jì)算結(jié)果與該井巖心差應(yīng)變法地應(yīng)力實(shí)驗(yàn)基本相符，證明該方法在平湖油氣田地應(yīng)力計(jì)算方面準(zhǔn)確可靠。

2）通過(guò)交叉偶極橫波測(cè)井資料，提取快慢橫波時(shí)差，計(jì)算地層的各向異性特征，分析和統(tǒng)計(jì)了地層的最大水平主應(yīng)力方向。依據(jù)交叉偶極橫波測(cè)井各向異性分析得到的最大主應(yīng)力方向，與巖心地應(yīng)力分析統(tǒng)計(jì)的方位角相吻合，從而確定出平湖油氣田最大水平主應(yīng)力的方向?yàn)楸睎|—南西向到東西向。

［1］葛洪魁，林英松，王順昌.地應(yīng)力測(cè)試及其在勘探開發(fā)中的應(yīng)用［J］.石油大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，1998，22（1）：94-99. Ge Hongkui，Lin Yingsong，Wang Shunchang.In-situ stresses determination technique and its applications in petroleum exploration and development［J］.Journal of the University of Petroleum，Chian：Edition of Natural Science，1998，22（1）：94-99.

［2］劉欽節(jié)，閆相禎，楊秀娟.優(yōu)化反分析方法在地應(yīng)力與裂縫研究中的應(yīng)用［J］.石油鉆探技術(shù)，2009，37（2）：26-31. Liu Qinjie，Yan Xiangzhen，Yang Xiujuan.Application of optimization back analysis method in reservoir stress and fracture study［J］. Petroleum Drilling Techniques，2009，37（2）：26-31.

［3］趙永強(qiáng).成像測(cè)井綜合分析地應(yīng)力方向的方法［J］.石油鉆探技術(shù)，2009，37（6）：39-43. Zhao Yongqiang.A method of analyzing crustal stress orientation using imaging logging［J］.Petroleum Drilling Techniques，2009，37（6）：39-43.

［4］張旭，胡常忠，劉建儀，等.河壩飛仙關(guān)氣藏儲(chǔ)層應(yīng)力敏感性及其對(duì)產(chǎn)能的影響［J］.石油地質(zhì)與工程，2009，23（6）：69-71. Zhang Xu，Hu Changzhong，Liu Jianyi，et al.Gas reservoir stress sensitivity and its effect on productivity in Feixianguan of Heba Block［J］.Petroleum Geology and Engineering，2009，23（6）：69-71.

［5］郭彤樓，張?jiān)海u華耀.川東北碳酸鹽巖層系現(xiàn)今應(yīng)力場(chǎng)與裂縫特征［J］.斷塊油氣田，2010，17（6）：718-721. Guo Tonglou，Zhang Yuanchun，Zou Huayao.Present stress field and fracture characteristics of marine carbonate reservoir in Northeast Sichuan［J］.Fault-Block Oil&Gas Field，2010，17（6）：718-721.

［6］黃榮樽，白家祉，周煜輝，等.斜直井井壁張性裂紋的位置及走向與井眼壓力的關(guān)系［J］.石油鉆采工藝，1993，15（5）：7-11. Huang Rongzun，Bai Jiazhi，Zhou Yuhui，et al.Relationship between the position&orientation of extension fracture and borehole pressure ininclinedandstraightwells［J］.Oil Drilling&Production Technology，1993，15（5）：7-11.

［7］余雄鷹，王越之，李自俊.聲波法計(jì)算水平主應(yīng)力值［J］.石油學(xué)報(bào)，1996，17（3）：59-62. Yu Xiongying，Wang Yuezhi，Li Zijun.Calculation of horizontal principal in-situ stress with acoustic wave method［J］.Acta Petrolei Sinica，1996，17（3）：59-62.

［8］閆萍.利用測(cè)井資料計(jì)算地應(yīng)力及其在山前構(gòu)造帶的應(yīng)用研究［D］.北京：中國(guó)石油大學(xué)，2007. Yan Ping.The earth stress calculation using well logging data and its applied research in piedmont structure［D］.Beijing：China University of Petroleum，2007.

［9］朱玉林.測(cè)井資料在地應(yīng)力研究中的應(yīng)用［D］.北京：中國(guó)石油大學(xué)，2007. Zhu Yulin，Gao Zhujun.Application of well logging data in research of earth stress［D］.Beijing：China University of Petroleum，2007.

［10］趙煥欣，高祝軍.用聲波時(shí)差預(yù)測(cè)地層壓力的方法［J］.石油勘探與開發(fā)，1995，22（2）：80-85. ZhaoHuanxin，GaoZhujun.Predictionofformationpressurewithinterval acoustic transit time［J］.Petroleum Exploration and Development，1995，22（2）：80-85.

［11］趙軍，秦偉強(qiáng)，張莉，等.偶極橫波各向異性特征及其在地應(yīng)力評(píng)價(jià)中的應(yīng)用［J］.石油學(xué)報(bào)，2005，26（4）：54-57. Zhao Jun，Qin Weiqiang，Zhang Li，et al.Anisotropy of dipole shear wave and its application to ground stress evaluation［J］.Acta Petrolei Sinica，2005，26（4）：54-57.

［12］Sinha B，Kostek S.Stress induced azimuthal anisot ropy in bore hole flexural waves［J］.Geophysics，1996，61（6）：1899-1907.

［13］談光敏.大慶火山巖氣藏地應(yīng)力數(shù)值模擬及壓裂增效技術(shù)研究［D］.大慶：大慶石油學(xué)院，2009. Tan Guangmin.Research and application of numerical simulation of in-situ stress and the stimulation with fracturing in Daqing Volcanic Gas Reservoir［D］.Daqing：Daqing Petroleum Institute，2009.

［14］朱君.杏樹崗油田南部杏南開發(fā)區(qū)套損成因及防治方法研究［D］.杭州：浙江大學(xué)，2008. Zhu Jun.The study of the causes and prevention methods of casing damage of southern Xingshugang Oilfield［D］.Hangzhou：Zhejiang University，2008.

（編輯 李宗華）

Using well logging data to calculate and analyze earth stress of Pinghu Oil and Gas Field in East China Sea

Xu Fengguang,Chen Ming,Gao Weiyi
(Shanghai Petroleum Co.Ltd.,Shanghai 200041,China)

Using the well logging data,the earth stress of Pinghu Oil and Gas Field is studied,having very important meanings to the fracturing,drilling and development of low permeability reservoir.In this article,the rock mechanics parameters required for earth stress calculation are determined by using the data of density,gamma ray,XMAC-Ⅱlog,such as Poisson ratio,modulus of elasticity, bulk modulus and so on.In the determination of pore pressure and tectonic stress coefficient,the Huang and Ge earth stress model are used learning from previous research and the calculation method of earth stress for Pinghu Oil and Gas Field is established, which is verified by the earth stress experiment of core.The horizontal stress direction of target zone is determined based on XMAC-Ⅱfast shear azimuth method,which coincides with the result from the earth stress experiment of core by wave anisotropy and viscous residual field method.

earth stress model;stress coefficient;formation anisotropy;maximum horizontal principal stress

上海市科委2009年度“創(chuàng)新行動(dòng)計(jì)劃”臨港新城（海洋科技）科技支撐項(xiàng)目子課題“東海油氣田薄油層開發(fā)關(guān)鍵技術(shù)”（09DZ1201100）

TE151

：A

1055-8907（2012）03-0401-05

2011-09-05；改回日期：2012-02-16。

許風(fēng)光，男，1981年生，2007年碩士畢業(yè)于中國(guó)石油大學(xué)（華東），從事地球物理測(cè)井解釋及方法研究方面的工作。E-mail：xufgupc@126.com。

許風(fēng)光，陳明，高偉義.利用測(cè)井資料計(jì)算與分析東海平湖油氣田地應(yīng)力［J］.斷塊油氣田，2012，19（3）：401-405. Xu Fengguang，Chen Ming，Gao Weiyi.Using well logging data to calculate and analyze earth stress of Pinghu Oil and Gas Field in East China Sea［J］.Fault-Block Oil&Gas Field，2012，19（3）：401-405.