謝澤會，任景英，郝雙洋，趙紅梅

(1.鄭州輕工業(yè)學院電氣信息工程學院，河南 鄭州 450002;2.中國聯(lián)通河南省分公司，河南 鄭州 450045)

責任編輯:薛 京

自2002年2月FCC在02-48號報告及規(guī)則中批準了UWB(3.1～10.6 GHz)頻段用于民用，從此對UWB天線的研究飛速發(fā)展。UWB貼片天線如微帶天線、槽線天線等具有結構平面化、易于小型化、便于集成等優(yōu)點，非常適用于便攜通信。但槽線天線屬于行波天線，其設計較為困難，與槽線相比，微帶天線適于PCB電路集成。從現(xiàn)有的文獻資料看，目前對UWB天線的研究主要朝著高性能、小型化、平面化及具有線性相位方向發(fā)展［1-2］。

平面單極天線除具有微帶天線的大多數(shù)優(yōu)點外，同時還克服了其大部分缺點，如平面單極天線的帶寬較寬、性能受介質基片材料的影響較小等，把平面單極天線應用于UWB通信中是最近幾年的研究熱點。目前市場上已有不少天線產(chǎn)品，但大多數(shù)產(chǎn)品還是傳統(tǒng)的UWB天線，如喇叭天線、雙錐天線、螺旋天線等。針對3.1～10.6 GHz的小型化UWB天線產(chǎn)品還比較少，國外生產(chǎn)的小尺寸天線主要通過采用具有高介電常數(shù)的陶瓷介質，尺寸能達到10 mm×10 mm×1 mm。國內目前針對UWB天線的研制都還是實驗室產(chǎn)品，文獻［3］采用單極天線模型，但把地板和輻射體共面設計成平面結構，該天線具有超過3.7∶1的工作帶寬及良好的方向圖特性，由于采用矩形輻射片，天線體積較大，尺寸為42 mm×39 mm。文獻［4］采用圓盤單極天線的模型，在1～20 GHz的頻率范圍內反射損耗的測量與仿真結果都大致能保證在-10 dB以下。但天線采用的是立體結構，天線尺寸為16.4 mm×23 mm，不便于集成。文獻［5］中輻射體采用半圓單極子和一個等腰三角形的組合，且在半圓上開孔，使天線的阻抗特性得以改善。但天線僅在1.2～3.5 GHz頻率范圍內VSWR＜2(S11＜-10 dB)，具有超寬帶的工作特性。綜上國內研究的天線仍然體積較大或帶寬較窄，與國外還有一定的差距，因此超寬帶天線的小型化具有重要的研究價值。

本文在平面圓盤單極天線的模型基礎上，提出在圓盤輻射體上開圓形槽，同時采用L形接地板結構設計平面單極超寬帶天線。通過Ansoft HFSS11仿真表明，天線在3～15 GHz內S11＜-10 dB，滿足超寬帶的要求;重要的天線尺寸僅為20 mm×20 mm×1.6 mm，實現(xiàn)了小型化，天線采用微帶饋電，結構簡單、便于集成。

1 天線設計

1.1 單極天線的理論基礎

橢圓盤狀單極天線是超寬帶片狀天線的基礎，通過調節(jié)橢圓的長軸及短軸尺寸可調節(jié)天線的下限諧振頻率。

圓盤狀單極子天線與平面圓形天線有相似的結構，并且能提供多種諧振模式，其中波長滿足2R=nλn/4=λ1/4(n為諧振模的階數(shù)，λ1為基模波長)的高階模，由于空間間隔近所造成的重疊實現(xiàn)了UWB特性。這些單極子天線所實現(xiàn)帶寬的最低邊界頻率近似由式(1)決定，即

理論上可以采用近似等效的思想，認為平面圓形的面積πR2等于由高度為l、半徑為a的經(jīng)圓柱r決定的面積［6］。而產(chǎn)生實際輸入阻抗的單極子長度為

式中，c為光速。如果再考慮介質材料的影響，對于最低諧振頻率更合適

1.2 天線模型建立

由于平面單極子天線受介質的影響比較小，而表面開槽即曲流技術能引導貼片中的電流改變方向，從而增大電流路徑的有效路徑。為了實現(xiàn)天線的小型化［9］，本設計取3.2～10.7 GHz中間的點作為最低諧振頻率，然后通過表面開槽及調整介質厚度的方法來展寬帶寬。

理論上圓盤輻射體半徑R=5 mm時，最低諧振頻率fL=6.4 GHz，但由于介質材料等效的k因子的影響，最低諧振頻率下降為4.3 GHz。

根據(jù)微帶天線的設計理論，結合工程實際選取介質:相對介電常數(shù)為3.02、大小為20 mm×20 mm×1.6 mm的羅杰斯R3003基板，介質基板雙面覆銅，介質敷銅板替代金屬面板作為輻射單元的材料，相當于在輻射面與饋源之間引入了一個等效電抗，這在一定程度上改善了天線的阻抗匹配性能，天線的輻射體制成圓盤形狀，同時為了減小尺寸，在圓盤上開圓形槽，兩個圓心之間的距離為d。

天線的結構如圖1所示。接地板采用缺陷結構，制作成反L形，目的是可以改變微帶天線的輻射及阻抗特性［10］。

2 相關參數(shù)分析

2.1 接地板開L形槽對天線阻抗帶寬的影響

改變接地板的形狀可以更好地實現(xiàn)與輻射體的阻抗匹配，從而展寬天線的阻抗帶寬。

圖1 天線結構俯視圖

取圓盤輻射體半徑R=5 mm，完整正方形接地銅板的大小為20 mm×20 mm，在接地板上挖去合適大小的正方形變成反L形接地板，設挖去的小正方形的邊長為L。

L形接地板面積的變化對天線性能的影響如圖2所示。從圖2中可以看出，L=0，即地板不開槽時嚴重失諧，隨著L的增大天線趨于諧振，當L=10 mm時，天線已經(jīng)諧振，但阻抗帶寬極窄，不能滿足超寬帶要求。隨著槽寬的增加，諧振頻率點增多，帶寬增加，當L=17 mm時天線達到了較好的阻抗匹配，諧振頻率點分別為4.3 GHz，7.8 GHz及13 GHz，且在3 ～15 GHz內均有S11＜ -10 dB。繼續(xù)增大L的寬度會發(fā)現(xiàn)天線低頻端點及高頻端點均會上移或下移，導致頻帶變窄，綜合考慮取L=17 mm。

圖2 L形接地板面積變化對天線性能影響

2.2 內圓半徑r對天線阻抗帶寬的影響

輻射貼片半徑R的變化不僅會影響最低截止頻率，而且會影響阻抗帶寬內的回波損耗。當R=5 mm時，對應的阻抗帶寬為3～15 GHz。進一步增大或減小R發(fā)現(xiàn)，高頻端的諧振頻率點開始上移，但阻抗帶寬變化范圍不明顯，低頻段諧振特性變差，從天線小型化趨勢及諧振特性方面考慮，取R=5 mm。

為了研究輻射體開槽是否能展寬帶寬，對圓盤輻射體開圓形槽并逐漸增大內槽的半徑r，兩個圓心間距保持1 mm不變。圖3是r改變時天線的S11特性曲線?？梢钥闯鲭S著r的變化，天線諧振特性波動不大，但r過大或過小均會出現(xiàn)帶阻現(xiàn)象，因此r不能過大，取r=2.2 mm。

圖3 內圓槽r變化時的S11曲線

圖4 天線方向圖特性

綜上，當L=17 mm，R=5 mm，r=2.2 mm 時，該天線能實現(xiàn)較好的帶寬和小于-10 dB的回波損耗，且此時天線的體積只有20 mm×20 mm×1.6 mm，小于同類其他天線的體積，符合小型化及微型化的需求。

2.3 天線的輻射特性分析

天線的輻射特性是衡量超寬帶天線性能好壞的重要參考方向。從圖4可以看出，該天線在整個頻段具有全向性，尤其在4.3 GHz時，H面增益不圓度小于 ±0.5%，且每個諧振頻率點增益平坦性較好，只是高頻時部分方向增益有所下降。

3 結論

在具有較低介電數(shù)基板上同時采用缺陷接地板及輻射單元結構，設計出一款小型化超寬帶。該天線諧振匹配性能良好，阻抗匹配帶寬為5∶1，結構簡單，有良好的應用前景。

［1］鐘順時.天線理論與技術［M］.北京:電子工業(yè)出版社，2011.

［2］阮成禮.超寬帶天線理論與技術［M］.哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學出版社，2006.

［3］程勇，呂文俊，程崇虎.一種小型平面超寬帶天線的設計與研究［J］.電波科學學報，2006，21(4):582-586.

［4］鐘玲玲，邱景輝，孫博.超寬帶圓片天線的分析與設計［J］.宇航學報，2008，29(4):1387-1392.

［5］瞿榮，張弘，何培宇.一種新型超寬帶平面單極子天線的設計［J］.四川大學學報:自然科學版，2008，45(3):553-557.

［6］AGRAWALL N P，KUMAR G，RAY K P.Wide-band planar monopole antennas［J］.IEEE Trans.Antennas and Propagation，1998，46(2):294-295.

［7］BALANIS C A.Antenna theroy:analysis and design［M］.New York:Harper and Row，1982.

［8］RAY K P.Design aspects of printed monopole antennas for ultra-wide band applications［J］.Intemational Journal of Antennas and ProPagation，2008:1-8.

［9］陳瑾，傅光.開槽結構橢圓超寬帶平面天線設計與研究［J］.微波學報，2010，26(2):11-14.

［10］張洪波，龔書喜.雙H形槽減縮微帶天線RCS［J］.空間電子技術，2006，3(1):37-39.