李韶凡，歐陽巧琳，范強(qiáng)

(洛陽LYC軸承有限公司 技術(shù)中心，河南 洛陽 471039)

1 問題的提出

為某主機(jī)所供的圓錐滾子軸承安裝時(shí)出現(xiàn)小擋邊崩裂現(xiàn)象，經(jīng)過檢測(cè)與分析，并與國內(nèi)、外廠家同類型軸承進(jìn)行對(duì)比，認(rèn)為小擋邊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)還有改進(jìn)空間。

2 原因分析

圓錐滾子軸承內(nèi)組件小擋邊在工作時(shí)不受力，但是安裝時(shí)安裝工具對(duì)其內(nèi)組件的沖擊力會(huì)使小擋邊受力，因此如果小擋邊強(qiáng)度不夠或設(shè)計(jì)不合理，再加上小擋邊油溝處熱處理后產(chǎn)生的拉應(yīng)力作用，在安裝過程中容易發(fā)生崩裂。

現(xiàn)對(duì)內(nèi)圈小擋邊在軸承內(nèi)組件安裝過程中所受的沖擊載荷進(jìn)行分析。在傳統(tǒng)的圓錐滾子軸承設(shè)計(jì)中，內(nèi)圈小擋邊及其油溝設(shè)計(jì)如圖1所示。在軸承內(nèi)組件安裝時(shí)，安裝套筒會(huì)對(duì)套圈端面施加一個(gè)沖擊載荷，該載荷可近似為一個(gè)均布力q0；由于小擋邊與滾子接觸，此時(shí)兩者之間會(huì)產(chǎn)生一個(gè)相互作用力。

小擋邊與滾子之間的相互作用力可近似為一個(gè)接觸長度為l1的均布力q1。假設(shè)套圈的質(zhì)心距內(nèi)徑面距離為R2，滾子與保持架的質(zhì)心距內(nèi)徑面距離為R1，套圈對(duì)軸的摩擦力為f2，滾子對(duì)套圈的摩擦力為f1，安裝套筒對(duì)套圈端面的沖擊力為均布載荷q0，其與套圈接觸寬度為ld，套圈質(zhì)量為M，滾子與保持架的總質(zhì)量為m，敲擊后瞬間套圈的瞬時(shí)速度為v2，滾子與保持架的瞬時(shí)速度為v1，并建立如圖1所示坐標(biāo)系。

圖1 擋邊受力分析

根據(jù)沖量矩定理可得

(1)

(1)式兩邊對(duì)時(shí)間求導(dǎo)得

(2)

內(nèi)圈在x方向上的受力方程為

q0ld-q1xl1-f2-f1x=Ma2，

(3)

式中：q1x為q1在x方向的分量；f1x為f1在x方向的分量。

滾子在x方向上的受力方程為

q1xl1+f1x=ma1x，

(4)

由于小擋邊對(duì)滾子與保持架施加的力全部由滾子承受，因此計(jì)算時(shí)可不考慮保持架，將m視為滾子的質(zhì)量。另外，a1x=a1cosγ，其中γ為滾子中心線與軸承中心線的夾角，又因在非止推圓錐滾子軸承中γ不超過20°，cosγ值接近于1，因此在此處a1x近似等于a1。即

q1xl1+f1x=ma1。

(5)

將(3)式和(5)式代入(2)式可得

(6)

q1l1=q1xl1/cosφ，

(7)

式中：φ為內(nèi)圈錐角。

在一套軸承中，R1，R2,f2,f1x,ld，φ均為定值，因此由(6)和(7)式可知，在敲擊安裝瞬間，小擋邊與滾子之間的沖擊力不隨其接觸面積的改變而改變，而僅與套筒對(duì)套圈的沖擊載荷q0有關(guān)。

小擋邊是否崩裂是由其所受彎矩決定的。小擋邊的彎矩為

(8)

式中：l0為小擋邊所受反作用力的力矩中心O點(diǎn)距滾子和擋邊接觸區(qū)的距離。

由(6)和(7)式可得，q1l1僅與q0有關(guān)；在小擋邊處，影響l0的為滾子倒角。相對(duì)于接觸長度l1，l0值偏小，距離O點(diǎn)較近，其對(duì)總彎矩值影響較小，所以在滾子倒角和安裝敲擊力一定的情況下，圓錐滾子軸承小擋邊在安裝時(shí)所受彎矩僅與l1有關(guān)。在同等敲擊力作用下，接觸面距油溝O處有效距離越大，小擋邊所受彎矩也越大，越容易從油溝處斷裂。

優(yōu)化設(shè)計(jì)后如圖2所示，在擋邊a與b之間增加擋邊c，減小了滾子和小擋邊間接觸面距油溝的有效距離和油溝尺寸，使得小擋邊所受彎矩減小。

圖2 優(yōu)化設(shè)計(jì)后的小擋邊

由此可知，在安裝敲擊時(shí)，優(yōu)化的軸承小擋邊所受彎矩減小近1/3，有效避免了小擋邊的崩裂。而且通過CAD作圖對(duì)比發(fā)現(xiàn)，小擋邊高度僅降低0.06 mm，其鎖量基本沒有變化。

3 結(jié)束語

實(shí)踐證明，在熱處理工藝不變，安裝軸承內(nèi)組件的敲擊力不變的情況下，只需對(duì)小擋邊幾何形狀進(jìn)行改變，就可以有效避免其崩裂現(xiàn)象的發(fā)生。