李惠玲

（深圳市房地產(chǎn)評(píng)估發(fā)展中心地質(zhì)環(huán)境部，廣東深圳 518034）

擬建海堤的選型及其對(duì)鄰近橋墩的影響

李惠玲

（深圳市房地產(chǎn)評(píng)估發(fā)展中心地質(zhì)環(huán)境部，廣東深圳 518034）

基于深圳市大鏟灣（寶安中心區(qū)段）海堤（西側(cè)）工程與深圳市沿江高速公路橋樁工程，通過對(duì)拋石海堤排水固結(jié)處理軟基、大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基、拋石海堤爆破處理軟基、拋石海堤挖淤處理軟基等4種不同類型海堤的基本結(jié)構(gòu)型式及其技術(shù)特點(diǎn)進(jìn)行對(duì)比，確定了擬建海堤（西側(cè)）的結(jié)構(gòu)型式；并基于FLAC軟件數(shù)值模擬擬建海堤（西側(cè)）施工剛完成時(shí)對(duì)沿江高速公路橋墩的影響。結(jié)果表明：擬建海堤（西側(cè)）采用重力式斜坡堤，并使用大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基方案比較合理；擬建海堤（西側(cè)）施工剛完成時(shí)，離海堤邊線40．8 m處的橋樁水平向最大位移約為7．5 mm，離海堤邊線176．8 m處的橋樁水平向位移更小，顯然擬建海堤（西側(cè)）施工時(shí)對(duì)已建橋樁的影響甚微。

海堤；重力式斜坡堤；軟基；排水固結(jié)；結(jié)構(gòu)型式；FLAC；橋樁；數(shù)值模擬

0 引 言

隨著深圳城市建設(shè)的迅速發(fā)展，其土地資源越來越稀缺，填海造陸成為深圳市增加土地資源的策略之一。填海造陸需要在淤泥中修筑海堤，首先要解決的問題就是海堤結(jié)構(gòu)的選型（包括海堤上部結(jié)構(gòu)及下部軟基處理）；如在修建海堤時(shí)，周圍有構(gòu)筑物（如橋梁樁基等），還需解決海堤建成后所形成的荷載對(duì)鄰近構(gòu)筑物的影響。一些專家學(xué)者結(jié)合實(shí)際工程對(duì)上述問題進(jìn)行了初步討論和分析［1－6］，如方子杰等對(duì)不同類型海堤的結(jié)構(gòu)方案進(jìn)行了比選分析［1］；曾瑜等對(duì)海堤軟土地基主要處理方法的技術(shù)性與經(jīng)濟(jì)性等進(jìn)行了分析［2］；陳永輝等分析了打樁振動(dòng)對(duì)海堤的影響［3］；陳亮對(duì)深厚軟土地基上新建煤場(chǎng)與海堤的最小安全距離進(jìn)行了分析［4］?？傊?，依據(jù)實(shí)際工程條件的不同，海堤選型及其對(duì)鄰近構(gòu)筑物影響有不同的特點(diǎn)。筆者基于深圳市某填海造陸的海堤工程，對(duì)擬建海堤的4種結(jié)構(gòu)類型進(jìn)行了比選分析，并探討了海堤建成后形成的荷載對(duì)鄰近樁基間的影響，為在海域軟土中修筑海堤提供參考。

1 工程概況

1．1 工程現(xiàn)狀

目前，深圳市大鏟灣（寶安中心區(qū)段）沿海岸線未形成符合規(guī)劃標(biāo)準(zhǔn)的海堤岸線，后方陸域的人民生命財(cái)產(chǎn)及市政設(shè)施，隨時(shí)會(huì)受風(fēng)暴潮的威脅［7］。同時(shí)，為使寶安中心區(qū)成為環(huán)境優(yōu)美的生態(tài)型城市，必須進(jìn)行寶安中心區(qū)海堤工程的建設(shè)［8］。該海堤（西側(cè)）工程已經(jīng)立項(xiàng)，準(zhǔn)備于近期開工建設(shè)。

由于大鏟灣（寶安中心區(qū)段）正在建設(shè)沿江高速公路，該高速公路沿東西向以高架橋的方式穿越中心區(qū)南側(cè)海域［9］，該項(xiàng)目橋墩的施工將與即將建設(shè)的海堤（西側(cè)）工程相互干擾。

因橋樁將先于海堤（西側(cè)）施工，所以當(dāng)海堤（西側(cè)）施工時(shí)，需要明確海堤施工對(duì)橋樁基的影響方式和影響水平；同時(shí)需要確定海堤堤身的型式。擬建海堤（西側(cè)）與高速公路橋樁位置的關(guān)系見圖1［8－9］。

1．2 場(chǎng)地現(xiàn)狀

該段區(qū)域現(xiàn)狀基本為海域、濱海灘涂及部分棄土區(qū)，現(xiàn)狀地面海拔標(biāo)高為－1．37～9．13 m（黃海高程），地面平均高程1．98 m。根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)劃，沿江高速公路橋下地面標(biāo)高為4．0 m［9］。本項(xiàng)目擬建海堤（西側(cè)）岸線與橋墩外側(cè)邊線位基本成平行布置，最遠(yuǎn)的垂直距離為176．8 m，最近的垂直距離為40．8 m（圖1）。

圖1 擬建海堤（西側(cè)）與高速公路橋樁的位置關(guān)系（單位：m）Fig．1 Position Relation Between Sea Dike（West Side）Planned to Build and Pile of Highway（Unit：m）

1．3 地層條件

根據(jù)鉆孔資料，本項(xiàng)目范圍內(nèi)的地層自上而下分別為［10－12］：雜填土層；第四系海相沉積層；第四系沖洪積層；燕山期花崗巖。

1．3．1 雜填土層

該層由含砂黏性土及少量碎石土新近堆填而成，局部地段含生活和建筑垃圾，部分地段由于擠淤隆起缺失該層。該層平均厚度7．5 m。

1．3．2 第四系海相沉積層

該層淤泥呈流塑狀態(tài)，平均含水量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）超過80%，低強(qiáng)度，高壓縮性。由于擠淤的影響在現(xiàn)狀陸域淤泥以淤泥包的形式存在。該層平均厚度7．5 m。1．3．3 第四系沖洪積層

該層粉質(zhì)黏土層以粉質(zhì)黏土為主，局部為黏土或含砂粉質(zhì)黏土。該層平均厚度8．0 m。

1．3．4 燕山期花崗巖

該層呈中細(xì)粒斑狀結(jié)構(gòu)和塊狀構(gòu)造。按風(fēng)化程度分為全風(fēng)化層、強(qiáng)風(fēng)化層與中風(fēng)化層。全風(fēng)化花崗巖的巖芯呈堅(jiān)硬土柱狀，手捏易散，遇水易軟化，局部夾強(qiáng)風(fēng)化塊；強(qiáng)風(fēng)化花崗巖裂隙發(fā)育，巖芯呈半巖半土狀?yuàn)A塊狀，手可折斷，遇水易軟化；中風(fēng)化花崗巖的巖質(zhì)較軟，巖芯呈短柱狀?yuàn)A塊狀；微風(fēng)化花崗巖的巖質(zhì)堅(jiān)硬，見少量閉合裂隙。

2 海堤技術(shù)方案的選擇

2．1 海堤技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

海堤技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和要求應(yīng)該滿足以下條件［13－14］：①海堤建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)必須滿足當(dāng)?shù)胤篮榉莱币?；②海堤選型應(yīng)以因地制宜為原則；③海堤抗風(fēng)和抗浪必須滿足水工結(jié)構(gòu)物的要求；④海堤要在正常使用條件下穩(wěn)定，還應(yīng)保證海堤內(nèi)側(cè)場(chǎng)地、道路等的穩(wěn)定；⑤海堤施工必須滿足施工簡(jiǎn)便、施工質(zhì)量易于控制的原則；⑥在滿足結(jié)構(gòu)、功能和景觀要求的前提下，盡量經(jīng)濟(jì)合理；⑦海堤為永久性水工結(jié)構(gòu)物。

2．2 海堤結(jié)構(gòu)方案的選擇

為適應(yīng)寶安中心區(qū)段整體規(guī)劃的景觀要求，并根據(jù)深圳市深圳灣、鹽田海域、珠海海域等岸線海堤結(jié)構(gòu)形式的現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查比選［7］，筆者認(rèn)為除了碼頭段有停船要求的岸線之外，其余采用下部堤身結(jié)合堤頂直立護(hù)岸的斷面結(jié)構(gòu)形式，可以達(dá)到經(jīng)濟(jì)美觀的要求。

由圖2、3可知，推薦的海堤分為上、下兩部分，下部堤身基本位于水下?？梢圆捎枚喾N方法成堤，比選方案分別為：①拋石海堤排水固結(jié)處理軟基；②大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基；③拋石海堤爆破處理軟基；④拋石海堤挖淤處理軟基。

圖2 座床式矩形沉箱直立海堤結(jié)構(gòu)Fig．2 Structure of Bunk Type of RectangleCaisson Erection Sea Dike

圖3 重力式斜坡海堤結(jié)構(gòu)Fig．3 Structure of Gravity Type of Inclined Sea Dike

2．2．1 拋石海堤排水固結(jié)處理軟基

（1）基本結(jié)構(gòu)型式。拋石海堤排水固結(jié)處理軟基方案指的是軟基先經(jīng)過排水固結(jié)處理（打設(shè)豎向塑料排水板→砂墊層→鋪設(shè)土工布），然后有控制性地拋石填堤形成海堤設(shè)計(jì)斷面；經(jīng)過一定時(shí)間的沉降穩(wěn)定后，再做海堤護(hù)坡，其結(jié)構(gòu)斷面見圖4。

（2）技術(shù)性分析。軟基中打設(shè)插板的主要目的是縮短排水滲徑，加快軟基固結(jié)速率，提高淤泥強(qiáng)度，滿足海堤穩(wěn)定的要求；同時(shí)加快淤泥的沉降發(fā)展，減小海堤建成使用期的工后沉降。插板排水固結(jié)在理論計(jì)算分析方面相當(dāng)成熟，結(jié)構(gòu)安全可靠；在施工方面，水下施工砂墊層和水下插板的技術(shù)也都比較成熟［15］。

圖4 拋石海堤排水固結(jié)處理軟基斷面Fig．4 Section of Ripped－rock Sea Dike with Drainage Consolidation to Treat Soft Foundation

由于重力式拋石斜坡堤的體量比較大，有利于在堤頂安排道路等交通通道。排水固結(jié)軟基處理拋石斜坡堤的施工不會(huì)導(dǎo)致大量擠淤而使周邊淤泥隆起的現(xiàn)象發(fā)生，從而對(duì)周邊環(huán)境影響很小。

2．2．2 大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基

（1）基本結(jié)構(gòu)型式。在淤泥等軟土地基上修建大袋砂海堤結(jié)構(gòu)需要對(duì)地基進(jìn)行插板排水處理，然后用大型土工布模袋進(jìn)行吹砂，分層填筑海堤到設(shè)計(jì)高度和斷面。大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基方案的基本形式見圖5。

圖5 大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基斷面Fig．5 Section of Big Bag Sand Sea Dike with Drainage Consolidation to Treat Soft Foundation

（2）技術(shù)性分析。大袋砂海堤的工作原理屬于重力式海堤，在設(shè)計(jì)上其抗滑穩(wěn)定計(jì)算方法和整體穩(wěn)定分析方法與拋石海堤基本相同，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、受力明確等特點(diǎn)。由于有土工布模袋的加筋，使得海堤的整體性加強(qiáng)，海堤的穩(wěn)定性大為改善，在同樣滿足穩(wěn)定要求的前提下，海堤的斷面減少（相比拋石海堤）。采用大袋砂的優(yōu)點(diǎn)主要有：①土工布模袋具有良好的抗拉強(qiáng)度，能夠保證海堤在施工期間的穩(wěn)定性；②可以加快施工進(jìn)度，縮短工期；③模袋填砂可以采用船運(yùn)吹填的方式，減少對(duì)陸地交通的影響；④模袋填砂填筑方法對(duì)開山石料的依賴較少，在石料缺乏的情況下，可以考慮采用大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基方案。

2．2．3 拋石海堤爆破處理軟基

（1）基本結(jié)構(gòu)型式。在淤泥深厚（＞8 m）的情況下，在軟基上直接拋石擠淤構(gòu)筑海堤的方法往往行不通，需采用爆破擠淤成堤的方法［16］。爆破擠淤成堤的方法實(shí)際上就是在預(yù)定海堤拋石的同時(shí)，通過爆破在淤泥層進(jìn)行強(qiáng)烈擾動(dòng)，使得在拋石體以下或周邊的淤泥喪失強(qiáng)度，并在拋石體的共同作用下，產(chǎn)生人為的定向滑移。這種滑移由人為爆破來控制，通過反復(fù)拋石、爆破造成拋石體滑移的效果，形成滿足設(shè)計(jì)要求斷面積的海堤。

圖6為深圳某海堤的拋石海堤爆破處理軟基的設(shè)計(jì)斷面。該海堤拋石體的頂面寬度為13．0 m，充分考慮了石料運(yùn)輸雙向兩車道的要求。

圖6 拋石海堤爆破處理軟基斷面Fig．6 Section of Ripped－rock Sea Dike with Blasting to Treat Soft Foundation

（2）技術(shù)性分析。爆破處理拋石海堤是一種重力式海堤，在受力機(jī)理和設(shè)計(jì)原理上和其他類型的重力式海堤結(jié)構(gòu)基本相同。相比其他類型的重力式海堤，爆破拋石海堤用較小的堤身斷面就可以達(dá)到較好的抗推性能；因?yàn)榻?jīng)爆破擠淤處理后，拋石海堤的拋石底落到了淤泥下臥的持力層，拋石體和黏性土或砂性土之間的摩阻力系數(shù)大大高于拋石體和淤泥之間的摩阻力系數(shù)。除此之外，爆破處理之后的拋石體具有堤身密實(shí)、工后沉降小等特點(diǎn)。工程實(shí)踐證明，爆破擠淤成堤的技術(shù)不僅可以用于淤泥厚度在4～9 m的一般情況下，而且可以用于淤泥厚度超過10 m甚至20 m的超深情況。

爆破擠淤成堤的方法在中國(guó)已有大量工程實(shí)例，在深圳地區(qū)也已有多項(xiàng)海堤工程采用了該方法［16－17］。

2．2．4 拋石海堤挖淤處理軟基

（1）基本結(jié)構(gòu)型式。在淤泥較厚的情況下，拋石體不可能全部擠淤著底，為了解決拋石體落底的問題，最直接的方法就是拋石和挖淤相結(jié)合，清除拋石體底部以下的殘留淤泥使得拋石海堤著底，以達(dá)到沉降穩(wěn)定和抗滑穩(wěn)定的要求。在施工方法上，清淤的方法有2種：一種是在拋石前清挖淤泥形成一定寬度的基槽，然后在基槽內(nèi)拋石或拋砂形成墊層，海堤拋出水面之后，用常規(guī)方法按設(shè)計(jì)要求的斷面進(jìn)行海堤填筑；另一種方法是拋石和挖淤相結(jié)合，一邊拋石，一邊在拋石堤頭清挖淤泥，主要是通過堤頭清淤來減少淤泥的隆起，使得拋石擠淤的效果得以加強(qiáng)。與常規(guī)的拋石擠淤相比，拋石海堤挖淤處理后的拋石體更易接觸到下臥持力層。

對(duì)于第一種挖淤拋石海堤的施工方法，主要用于有特殊用途的水下基礎(chǔ)或?qū)Y(jié)構(gòu)物有嚴(yán)格的變形或其他要求的場(chǎng)合；對(duì)于一般功能的海堤，采用第二種施工方法即可達(dá)到目的。拋石挖淤處理的海堤施工方法與基本斷面見圖7。

圖7 拋石海堤挖淤處理軟基斷面Fig．7 Section of Ripped－rock Sea Dike with Digging Silt to Treat Soft Foundation

（2）技術(shù)性分析。挖淤拋石海堤是一種重力式斜坡堤，只是在施工方法上與其他同種類型的海堤有所差別。對(duì)于堤身的斷面設(shè)計(jì)除了要滿足水工建筑規(guī)定的條件之外，還要滿足在堤后側(cè)吹淤和進(jìn)行軟基處理的過程中堤身水平抗滑穩(wěn)定性的要求。與爆破方法相比，挖淤拋石海堤底部殘留淤泥厚度要大些，均勻性要差些，所以海堤拋石體與淤泥層之下持力層的摩阻力系數(shù)只能是下臥持力層土抗剪強(qiáng)度的80%。因此，同樣抗滑功能的海堤，挖淤拋石海堤斷面實(shí)際要比爆破拋石海堤大一些。同時(shí)，由于爆破振動(dòng)，拋石爆破海堤堤身更為密實(shí)，工后沉降和變形更小。

除上述問題之外，挖除拋石施工方法在使用上有一定的限制：①拋石體下部的淤泥強(qiáng)度越低越有利，當(dāng)淤泥的強(qiáng)度超過15 k Pa，拋石擠淤非常困難；②拋石體和淤泥要有一定的高度，才能有利于擠淤；③淤泥的厚度不能過大，當(dāng)淤泥厚度超過6 m，海堤擠淤和挖淤都很困難，而且施工質(zhì)量無法保證。

2．2．5 海堤結(jié)構(gòu)下部堤身推薦方案

根據(jù)有關(guān)資料，海堤有關(guān)的施工工期和技術(shù)經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的比較見表1。

表1 海堤技術(shù)方案綜合比較Tab．1 Comprehensive Comparison of Sea Dike Technical Schemes

由于擬建海堤（西側(cè)）附近已經(jīng)修筑好沿江高速公路的樁基與橋墩，根據(jù)上述分析與表1的對(duì)比分析，拋石海堤爆破處理軟基與挖淤處理軟基不適合于擬建海堤（西側(cè)）工程。拋石海堤排水固結(jié)處理軟基與大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基兩種方式在造價(jià)上相差不大，后者在施工期上略有優(yōu)勢(shì)；而且就海堤（西側(cè)）填料資源來看，海砂資源豐富且運(yùn)距很近，石料資源相對(duì)缺乏且運(yùn)距遠(yuǎn)。綜上所述，筆者建議擬建海堤（西側(cè)）采用重力式斜坡堤，并采用大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基的方案。

3 影響分析

為了分析擬建海堤（西側(cè)）施工剛完成時(shí)對(duì)橋墩樁基的影響（海堤分層填筑完畢后所形成的荷載最大），選用FLAC軟件，采用數(shù)值模擬進(jìn)行分析［18－19］。

根據(jù)沿江高速公路橋樁的施工圖、地質(zhì)資料及海堤（西側(cè)）的施工計(jì)劃，對(duì)橋樁與海堤（西側(cè)）岸線垂直距離最遠(yuǎn)（176．8 m）和最近（40．8 m）的兩處斷面進(jìn)行數(shù)值模擬。計(jì)算參數(shù)、計(jì)算斷面及分析結(jié)果見表2和圖8～10。

圖8 橋樁與海堤（西側(cè)）岸線垂直距離最近處（40．8 m）斷面數(shù)值模擬（單位：m）Fig．8 Numerical Simulation for Section of the Nearest Vertical Distance（40．8 m）Between Bundline of Sea Dike（West Side）and Pile（Unit：m）

表2 相關(guān)物理力學(xué)參數(shù)Tab．2 Related Physical and Mechanical Parameters

由圖10可知，離海堤（西側(cè)）邊線40．8 m處的橋樁水平向最大位移約為7．5 mm，離海堤（西側(cè)）邊線176．8 m處的橋樁水平向位移更小。因此，可以認(rèn)為海堤（西側(cè)）施工剛完成時(shí)，不會(huì)對(duì)橋樁產(chǎn)生很大影響；即使海堤（西側(cè)）后于橋墩施工，也不影響正常施工。但是，對(duì)海堤（西側(cè)）施工控制及橋墩保護(hù)需要提出以下建議：①對(duì)部分橋墩進(jìn)行變位監(jiān)測(cè)。沿江高速公路橋墩的部分樁基承臺(tái)布置位移觀測(cè)點(diǎn)，監(jiān)測(cè)、監(jiān)控位移變化；必要時(shí)，調(diào)整海堤的施工方案。②對(duì)橋墩做好保護(hù)措施，防止車輛或施工機(jī)械碰撞橋墩。

圖9 參數(shù)賦值Fig．9 Parameter Assignment

4 結(jié) 語

圖10 水平向位移云圖（單位：mm）Fig．10 Cloud Photo of Displacement in Horizontal（Unit：mm）

（1）根據(jù)拋石海堤排水固結(jié)處理軟基、大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基、拋石海堤爆破處理軟基、拋石海堤挖淤處理軟基等4類海堤結(jié)構(gòu)型式及其技術(shù)性對(duì)比分析，并結(jié)合地質(zhì)條件、周邊工程影響以及海堤填料資源的分析，建議海堤（西側(cè)）采用重力式斜坡堤，并采用大袋砂海堤排水固結(jié)處理軟基方案。

（2）數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明，離海堤（西側(cè)）邊線40．8 m處的橋樁水平向最大位移約為7．5 mm，離海堤邊線176．8 m處的橋樁水平向位移更小。因此，擬建海堤（西側(cè)）施工剛完成時(shí)，對(duì)橋墩不會(huì)產(chǎn)生影響；即橋墩施工完畢后，仍可以進(jìn)行海堤（西側(cè)）的施工。但是，應(yīng)對(duì)擬建海堤（西側(cè)）的施工過程進(jìn)行合理控制，并對(duì)橋墩進(jìn)行適當(dāng)保護(hù)。

（3）通過擬建海堤（西側(cè)）的選型比較分析，以及采用數(shù)值分析方法探討擬建海堤（西側(cè)）對(duì)鄰近構(gòu)筑物的影響，可對(duì)類似的工程建設(shè)提供參數(shù)。

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［10］ 深圳市巖土綜合勘察設(shè)計(jì)有限公司．深圳市寶安中心區(qū)海堤工程（南側(cè)）巖土工程勘察報(bào)告［R］．深圳：深圳市巖土綜合勘察設(shè)計(jì)有限公司，2005．

Shenzhen Integrated Geological Exploration and Design CO．，LTD．Investigation Report for Seawall Engineering（South Side）Geotechnical Engineering inBaoan Central District of Shenzhen［R］．Shenzhen：Shenzhen Integrated Geological Exploration and Design CO．，LTD．，2005．

［11］ 深圳市巖土綜合勘察設(shè)計(jì)有限公司．深圳市寶安中心區(qū)海堤工程（南側(cè)）巖土工程補(bǔ)充勘察報(bào)告［R］．深圳：深圳市巖土綜合勘察設(shè)計(jì)有限公司，2005．

Shenzhen Integrated Geological Exploration and Design CO．，LTD．Supplementary Investigation Report for Seawall Engineering（South Side）Geotechnical Engineering in Baoan Central District of Shenzhen［R］．Shenzhen：Shenzhen Integrated Geological Exploration and Design CO．，LTD．，2005．

［12］ 深圳市巖土綜合勘察設(shè)計(jì)有限公司．深圳市寶安區(qū)中心區(qū)臨海路巖土工程初步勘察報(bào)告［R］．深圳：深圳市巖土綜合勘察設(shè)計(jì)有限公司，2005．

Shenzhen Integrated Geological Exploration and Design CO．，LTD．Preliminary Investigation Report for Linhai Road Geotechnical Engineering in Baoan Central District of Shenzhen［R］．Shenzhen：Shenzhen Integrated Geological Exploration and Design CO．，LTD．，2005．

［13］ SL 435—2008，海堤工程設(shè)計(jì)規(guī)范［S］．SL 435—2008，Code for Design of Sea Dike Project［S］．

［14］ DB44／T182—2004，廣東省海堤工程設(shè)計(jì)導(dǎo)則（試行）［S］．DB44／T182—2004，Guide Rule for Design of Sea Dike Project in Guangdong Province（Trail）［S］．

［15］ 趙維丙．工程排水與加固技術(shù)理論與實(shí)踐［M］．北京：中國(guó)水利水電出版社，2011． ZHAO Wei－bing．Theory and Practice of Engineering Draining and Reinforcement Technique［M］．Beijing：China Water Power Press，2011．

［16］ 余海忠．拋石爆破擠淤筑堤的機(jī)理及檢測(cè)方法研究［D］．北京：中國(guó)鐵道科學(xué)研究院，2011．

YU Hai－zhong．Studies on Mechanism and Inspecting Methods for the Sea Dike Constructing Technique of Explosion Replacement［D］．Beijing：China Academy of Railway Sciences，2011．

［17］ 余海忠，劉國(guó)楠，徐玉勝，等．拋石擠淤成堤斷面形態(tài)研究［J］．中國(guó)鐵道科學(xué)，2011，32（3）：1－7．

YU Hai－zhong，LIU Guo－nan，XU Yu－sheng，et al．Study on the Shape of the Dike Constructed by Squeezing Soft Clay Method［J］．China Railway Science，2011，32（3）：1－7．

［18］ 李慶園，任建喜，劉 慧，等．軟土路基變形規(guī)律現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)及FLAC模擬研究［J］．西安科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2009，29（6）：712－717．

LI Qing－yuan，REN Jian－xi，LIU Hui，et al．In－situ Monitoring and FLAC Simulation of Soft Soil Roadbed Deformation Law［J］．Journal of Xi'an University of Science and Technology，2009，29（6）：712－717．

［19］ 杜守繼，職洪濤，翁慧俐，等．高速公路軟巖隧道復(fù)合支護(hù)機(jī)理的FLAC解析［J］．中國(guó)公路學(xué)報(bào)，2003，16（2）：71－74．

DU Shou－ji，ZHI Hong－tao，WENG Hui－li，et al．FLAC Analysis of Composite Support Mechanism in Weak Rock Tunnel of Freeway［J］．China Journal of Highway and Transport，2003，16（2）：71－74．

Shape Selection of Sea Dike Planned to Build and Its Influence on Adjacent Pier

LI Hui－ling
（Geology and Environment Department，Shenzhen Center for Assessment and Development of Real Estate，Shenzhen 518034，Guangdong，China）

Based on sea dike（west side）project in Dachan Bay（Baoan Center Area）of Shenzhen and pile foundation of riverside highway in Shenzhen，the four kinds of basic structural shapes including ripped－rock sea dikes with drainage consolidation to treat soft foundation，or with blasting to treat soft foundation or with digging silt to treat soft foundation and big bag sand sea dike with drainage consolidation to treat soft foundation and their technical characteristics were contrasted，and then the structural shape of sea dike（west side）planned to build was determined；effect of the sea dike finished on piers of riverside highway was numerically simulated by FLAC software．The results showed that gravity type of inclined dike was selected for sea dike（west side）planned to build，and big bag sand sea dike with drainage consolidation to treat soft foundation was rational；when the sea dike（west side）was just finished，the maximum displacement of piles in horizontal，which was 40．8 m from the bundline of sea dike，was about 7．5 mm，and the displacement was smaller for the piles which was 176．8 m from the sea dike；the effect of sea dike（west side）planned to build on piles finished was little．

sea dike；gravity type of inclined dike；soft foundation；drainage consolidation；structural shape；FLAC；pile；numerical simulation

P642．13＋3

A

1672－6561（2012）03－0099－07

2012－06－29

深圳市規(guī)劃和國(guó)土資源委員會(huì)基金項(xiàng)目（20080130002A）

李惠玲（1963－），女，江西萍鄉(xiāng)人，高級(jí)工程師，E－mail：szlihuiling＠126．com。