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鹽巖儲氣庫適用性評價標(biāo)準(zhǔn)的研究

2012-11-02 08:11韓琳琳廖鳳琴蔣小權(quán)陳劍文
巖土力學(xué) 2012年2期
關(guān)鍵詞:溶腔鹽巖儲氣庫

韓琳琳,廖鳳琴,蔣小權(quán),陳劍文

(中國地質(zhì)大學(xué)(武漢)工程學(xué)院,武漢 430074)

1 引 言

目前,鹽巖作為地下儲氣介質(zhì)是最經(jīng)濟(jì)、最安全的。但當(dāng)?shù)叵聝鈳煨藿ú缓侠砘蛉藶椴僮鞑划?dāng),均會造成能源的泄漏而引起大面積的火災(zāi)、爆炸。雖然國內(nèi)外很多專家對儲氣庫進(jìn)行了深入的研究,但目前國內(nèi)還沒有對儲氣庫的適用性提出全面的評價標(biāo)準(zhǔn)。為了工程的安全性和經(jīng)濟(jì)的適用性,有必要提出一個全面的儲氣庫適用性評價標(biāo)準(zhǔn)。

筆者對已發(fā)生的14起儲氣庫事故[1]進(jìn)行分析,歸納出事故原因有:儲氣庫密閉性失效、儲氣庫圍巖過度變形和跨塌、運(yùn)行壓力不當(dāng)?shù)戎饕绊懸蛩?。在分析事故的基礎(chǔ)上,提出了儲氣庫適用性評價標(biāo)準(zhǔn)(evaluation standard of applicabilities for gas storage in rock salt, ESAGSRS)。

2 儲氣庫適用性評價標(biāo)準(zhǔn)(ESAGSRS)

研究試驗數(shù)據(jù)和閱讀大量文獻(xiàn)后,結(jié)合失事案例的原因,筆者綜合考慮影響儲氣庫適用性的各個因素,提出 ESAGSRS,用以全面地評價儲氣庫的適用性,見表1、2。該評價標(biāo)準(zhǔn)包含儲氣庫的穩(wěn)定性和密閉性兩大方面,具體評分依據(jù)將分別論述。

3 儲氣庫的穩(wěn)定性

巖石地下工程的穩(wěn)定性[2]是指其在正常的使用情況下,必須保持預(yù)定的尺寸和形狀,滿足其他特殊性的要求。筆者在閱讀大量參考文獻(xiàn)以及研究金壇、云應(yīng)、潛江等地儲氣庫(設(shè)計)資料的基礎(chǔ)上,得出儲氣庫的穩(wěn)定性與頂和底板的性質(zhì)、鹽巖層及夾層的性質(zhì)、鹽巖層與夾層交界面的性質(zhì)、溶腔最大和最小壓力及注采速率、溶腔形狀及礦柱距離 5個因素有關(guān)。

3.1 頂、底板的性質(zhì)

頂?shù)装宓男再|(zhì)對穩(wěn)定性的影響包含頂?shù)装宓膸r性及預(yù)留鹽層的厚度兩個方面。資料顯示,我國儲氣庫的頂?shù)装宓膸r性有鹽巖及高鹽分泥巖、鈣芒硝巖及硬石膏巖、泥巖及粉砂巖、泥灰?guī)r及鈣質(zhì)泥砂巖4種巖石。鹽巖及高鹽分泥巖的力學(xué)性能比其他巖石好,最適合為頂?shù)装?。其次分別為:鈣芒硝巖及硬石膏巖、泥巖及粉砂巖、泥灰?guī)r及鈣質(zhì)泥砂巖。

溶腔建造之后,在一定時間內(nèi)肯定會發(fā)生一定的形變。因此,要預(yù)留一定厚度的鹽層,可以抵抗和消減溶腔形變對上部及地表的影響。資料顯示[3],預(yù)留鹽層的最小厚度為 20 m,預(yù)留鹽層的厚度越大,對儲氣庫的穩(wěn)定越好。綜合考慮,在儲氣庫穩(wěn)定性中,該項所占評分權(quán)重為10%。

3.2 鹽巖層及夾層的性質(zhì)

在儲氣庫的穩(wěn)定性中,夾層的巖性、位置、厚度、數(shù)量,鹽巖層的厚度以及鹽巖、含夾層鹽巖的單軸抗壓強(qiáng)度對穩(wěn)定性均有影響。其中各層的單軸抗壓強(qiáng)度、夾層及鹽巖層的厚度對穩(wěn)定性影響較大。

3.3 鹽巖層與夾層交界面的性質(zhì)

在三軸壓力條件下,鹽巖與夾層力學(xué)性質(zhì)的差異都非常明顯,與強(qiáng)度高、橫向變形能力弱的夾層相比,鹽巖的強(qiáng)度低,橫向變形能力強(qiáng)的特征會導(dǎo)致鹽巖與其夾層交界面上產(chǎn)生變形不協(xié)調(diào)現(xiàn)象,導(dǎo)致界面處出現(xiàn)局部剪切破壞,進(jìn)而影響到儲氣庫的穩(wěn)定性。

表1 儲氣庫穩(wěn)定性評價標(biāo)準(zhǔn)表(總分St=100分)Table 1 Table of evaluation standard for stability of gas storage

表2 儲氣庫密閉性評價標(biāo)準(zhǔn)表(總分Se=100分)Table 2 Table of evaluation standard for sealability gas storage

為了能夠更好地說明交界面對穩(wěn)定性的影響[7],筆者選用剛度比(即 EM/ES)及交界面的內(nèi)摩擦角來進(jìn)行分析。研究表明[8],溶腔腔周最大位移隨著EM/ ES的增大而變小,鹽巖層的破壞區(qū)域也逐漸變小。交界層面的抗剪切能力隨著φ值的增大而增大,穩(wěn)定性也隨之增大。綜合考慮,在儲氣庫穩(wěn)定性中該項占評分權(quán)重為15%。

3.4 溶腔最大、最小運(yùn)行壓力及注采速率

鹽巖地下儲氣庫的儲存能力與最大和最小儲存內(nèi)壓界限值直接相關(guān),提高最大內(nèi)壓和減小最小內(nèi)壓,意味著儲氣庫的壓力范圍、儲存能力及經(jīng)濟(jì)效益增加[9]。在確定最大、最小壓力時,常采用靜水柱壓力換算法、德國鹽層溶腔運(yùn)行內(nèi)壓設(shè)計經(jīng)驗、溶腔頂部埋深換算法、上覆地層壓力折算法4種方法。筆者運(yùn)用上覆地層壓力折算法,考慮鹽巖的蠕變性能及天然應(yīng)力,取天然應(yīng)力的77%~80%為最佳最大內(nèi)壓,天然應(yīng)力的27%~30%為最佳最小內(nèi)壓。當(dāng)運(yùn)行壓力大于或小于最佳最大、最小內(nèi)壓時,對儲氣庫的穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性均不利。

同時,合理地確定鹽巖儲氣庫的采氣速率,對保證儲氣庫運(yùn)行可用性,提高運(yùn)行經(jīng)濟(jì)效益、制定運(yùn)營方案也具有重要的意義[10]。筆者分別以 0.4、0.5、0.6、0.7、0. 8 MPa/d的采氣速率下體積收斂率為研究對象。研究表明,隨著采氣速率的增大,腔體的體積收斂率也增大,當(dāng)降壓速率達(dá)到0.7 MPa/d時,該腔體降壓階段的日平均體積縮小率超過0.02 %/d,因此建議儲氣庫的許可采氣速率應(yīng)小于0.6 MPa/d。綜合考慮,該項在儲氣庫穩(wěn)定性中占評分權(quán)重為30%。

3.5 溶腔的形狀及礦柱寬度

溶腔的最佳形狀及礦柱的安全距離對儲氣庫的穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性有較大的影響。溶腔的形狀決定著重分布應(yīng)力作用的范圍及大小,研究表明:在水滴形,橢圓形(長短軸比3/7),橢圓形(長短軸比4/7),橢圓形(長短軸比3/7),球形5種形狀中,水滴形最有利于儲氣庫的穩(wěn)定性。

根據(jù)德國、美國建庫的經(jīng)驗,礦柱距離B=KD(D為儲氣庫的直徑),德國取K=1.5~3.0,美國取K=1.75~2.5。對我國已建儲氣庫運(yùn)用 FLAC3D進(jìn)行數(shù)值模擬,得出:K=2時,對儲氣庫穩(wěn)定性最有利,當(dāng)K<1時,儲氣庫有坍塌的可能。綜合考慮,該項在儲氣庫穩(wěn)定性中占評分權(quán)重為20%。

4 儲氣庫的密閉性

儲存庫的密閉性是保證儲存庫在運(yùn)營期間,儲存庫中的天然氣不發(fā)生泄漏。筆者在閱讀大量參考文獻(xiàn)以及研究金壇、云應(yīng)、潛江儲氣庫的基本資料的基礎(chǔ)上,得出密閉性與固井技術(shù)、套管的性能、套管閥門的性能、溶腔壓力、頂板突破壓力、夾層性質(zhì)、鹽巖的滲透條件、夾層與鹽巖交界面的剛度比、地質(zhì)構(gòu)造條件等9個因素有關(guān)。

4.1 固井技術(shù)

使用鹽水水泥漿、鹽水隔離液、優(yōu)化固井施工參數(shù),提高水泥砂漿的頂替效率是確保鹽巖層固井質(zhì)量的關(guān)鍵[11]。

十隊是在60年代末由兩個生產(chǎn)隊合并而成,所以,在日常勞作中,社員總會習(xí)慣性地分成兩組。為了公正記錄工分,兩邊各推選一名記分員記錄對方的工分,同時還另選一名總記工員,兩位記分員每天都要把各個社員的工分匯總到總記工員處。由于社員在一天內(nèi)經(jīng)常做不同的工種,如果自己記了本組社員的工分,另一個記分員則要把他們的工分、工種抄回去,所以我們在工分簿上看到很多“√”。當(dāng)時出工就畫一個圈,不出工則打個叉,并作相關(guān)說明,以免社員日后翻舊賬。

理論上,避免和減少鹽巖地層溶蝕的最有效方法是使用飽和鹽水水泥漿,但過大的鹽含量會使水泥漿凝結(jié)時間超長,因此,采用半飽和鹽水水泥漿標(biāo)準(zhǔn)。為減少隔離液與鹽層中鹽的濃度差,減緩地層中的鹽向隔離液中擴(kuò)散,維護(hù)隔離液的性能,使用鹽水隔離液。微硅的加量是用以減少游離液產(chǎn)生,改善流變性,通過試驗得出其適宜加量為4%~8%。

為了提高固井質(zhì)量可采用以下措施:在溶腔腔頂打懸空水泥塞;提高頂替效率,頂替時采用塞流方式;在大井眼情況下,采用塞流頂替方式頂替鉆井液;確保套管串下至預(yù)定井深;使用扶正器改善套管偏心度。根據(jù)研究資料[12],綜合考慮,該項在儲氣庫密閉性的評分權(quán)重為20%。

4.2 套管的性能

一般情況下,對于管體而言,隨著壁厚的增大,其連接強(qiáng)度也隨之提高。而圓螺紋壁厚取決于管體厚度和內(nèi)徑。由試驗數(shù)據(jù)分析可知隨著套管的不圓度、外徑偏差和螺紋偏心度的增大,套管承載能力降低。

國外在密封性設(shè)計中,對于氣井,大多采用的是特殊螺紋連接的油管代替 API普通螺紋,或者用API螺紋連接的油管的涂特密封螺紋脂(如CAtts101)在低氣壓井上代替API美通螺紋。

API標(biāo)準(zhǔn)中的套管擠毀壓力公式是基于幾十年前生產(chǎn)的套管實物擠毀試驗結(jié)果,對試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)學(xué)回歸處理建立的經(jīng)驗理論公式。使用中存在部分的問題。綜合考慮,該項占儲氣庫密閉性的評分權(quán)重為10%。

4.3 套管閥門的性能

根據(jù)資料[13],筆者總結(jié)閥門失效的原因主要有:密閉接觸面被腐蝕、磨損,有劃痕或有污染物,造成不密合;彈簧或緊固件發(fā)生蠕變;密封件未壓緊或造成損傷;螺栓松緊程度不一;緊固件松動;閥門關(guān)閉時,由于活動零件變形或間隙中有雜物引起閥桿與閥座接觸偏離。

提高閥門密閉性的措施:材料改進(jìn)措施;結(jié)構(gòu)改進(jìn)措施;保證閥門本身的清潔和控制介質(zhì)的清潔;在保證材料、技術(shù)等前提下,進(jìn)行閥門使用過程的定期預(yù)防檢查調(diào)校。綜合各項因素,該項在儲氣庫密閉性的評分權(quán)重為10%。

4.4 鹽腔運(yùn)行壓力

從鹽巖儲存庫的經(jīng)濟(jì)效益角度出發(fā),應(yīng)盡可能的提高最大內(nèi)壓和降低最小內(nèi)壓,但最大內(nèi)壓需考慮儲氣庫的密閉性。受上覆巖層地層壓力的影響,當(dāng)內(nèi)壓逐漸達(dá)到地層壓力時,鹽巖溶腔出現(xiàn)水力致裂,鹽巖滲透率急劇增長。而內(nèi)壓過小,則容易引起溶腔坍塌,同時以極大的洞穴收斂容積損失為代價。最大、最小運(yùn)行壓力的確定在前面已經(jīng)闡述,在此就不再贅述。經(jīng)過分析認(rèn)為,該項在儲氣庫密閉性的評分權(quán)重為20%。

4.5 頂板突破壓力

頂板突破壓力是反映蓋層封閉能力最根本評價參數(shù),影響突破壓力的因素主要是滲透率,孔隙度。資料研究表明,突破壓力與滲透率,孔隙度均呈反向相關(guān)關(guān)系[14]。與其他各項因素相比,頂板突破壓力對儲氣庫密閉性的影響不大。綜合考慮,其所占的評分權(quán)重為5%。

4.6 夾層性質(zhì)

對夾層層面采用不同的滲透率,計算結(jié)果顯示,夾層的滲透性對儲氣庫氣體滲透范圍影響非常大。根據(jù)以往的研究成果[15],對于鹽巖(泥巖)等低滲透性的多孔介質(zhì),Klinkenberg效應(yīng)對夾層的氣體滲透影響顯著。通過閱讀和分析大量資料,綜合考慮,該項占儲氣庫密閉性的評分權(quán)重為12%。

4.7 鹽巖的滲透條件

巖石在壓縮狀態(tài)下,因內(nèi)部顆粒及顆粒邊界產(chǎn)生滑移和微裂紋的萌生、擴(kuò)展,其體積由壓縮轉(zhuǎn)為膨脹,即擴(kuò)容現(xiàn)象[16]。Pfeifle的試驗表明,鹽巖的擴(kuò)容與滲透率呈反線性關(guān)系。在閱讀大量參考文獻(xiàn)的基礎(chǔ)上,給出該項占儲氣庫密閉性的評分權(quán)重為5%。

4.8 界面夾層與鹽巖的剛度比

在儲氣庫中,鹽巖層表現(xiàn)出了較強(qiáng)的橫向變形能力,在三軸壓力條件下,鹽巖與夾層力學(xué)性質(zhì)的差異非常明顯,變形不協(xié)調(diào)會產(chǎn)生應(yīng)力集中,進(jìn)而導(dǎo)致剛度較大且表現(xiàn)為脆性的泥巖夾層出現(xiàn)局部張拉破壞,從而引起裂隙的發(fā)育,氣體將沿發(fā)生滲漏。在上述分析的基礎(chǔ)上,筆者選用剛度比即 EM/ES來進(jìn)行衡量其對儲氣庫密閉性的影響。綜合各項因素,該項在儲氣庫密閉性的評分權(quán)重為10%。

4.9 地質(zhì)構(gòu)造條件

地下儲氣庫的建造與生產(chǎn)工藝方法很大程度上會受到所處的地質(zhì)構(gòu)造的影響[17]。根據(jù)美國資料,在“密閉型”的含水層地下儲氣庫中,天然氣的年層間漏失率為有效容量的 0.2%~1%,而對于存在著小斷距褶皺、平緩層或單斜層的構(gòu)造來說,這個值可能擴(kuò)大到 1.5%或 1.5%以上。研究表明,儲氣庫均會選在地質(zhì)構(gòu)造條件較好的地層中,因此,地質(zhì)構(gòu)造條件對儲氣庫密閉性的影響不大。綜合考慮,它所占的評分權(quán)重為8%。

5 儲氣庫的適用性

在儲氣庫可行性研究階段,可以依據(jù)ESAGSRS分別算出穩(wěn)定性和密閉性的得分,儲氣庫適用性的總得分為 T=0.6 St+0.4Se。根據(jù)總得分T,來評判儲氣庫的適用性,見表2。

表3 ESAGSRS評分與儲氣庫質(zhì)量分級Table 3 ESAGSRS score and gas storage quality grading

6 結(jié) 論

本文系統(tǒng)地研究了儲氣庫的適用性影響因素,運(yùn)用已有的對儲氣庫適用性的研究過程和結(jié)論,提出了儲氣庫適應(yīng)性評價標(biāo)準(zhǔn)評價標(biāo)準(zhǔn)。該評價標(biāo)準(zhǔn)包括穩(wěn)定性和密閉性兩大方面,各方面綜合考慮了多因素對儲氣庫適用性的影響。在儲氣庫可行性研究階段,依據(jù)該評價標(biāo)準(zhǔn)得出儲氣庫適用性的總得分T,進(jìn)而對儲氣庫的適用性進(jìn)行評價。該評價標(biāo)準(zhǔn)是建立在我國鹽層的特點之上的,可以為我國已建和擬建的儲氣庫的適用性評價提供參考依據(jù)。

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