索 楠

(青島理工大學(xué)土木工程學(xué)院，山東青島 266033)

0 引言

雙層柱面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)因其優(yōu)越的受力形式和豐富的建筑表現(xiàn)形式，使其在建筑領(lǐng)域越來越受人們的重視，而且在實(shí)際工程中也得到了大量應(yīng)用。國內(nèi)相關(guān)高校對其進(jìn)行了大量研究，獲得了一系列的科研成果，促進(jìn)了這種結(jié)構(gòu)形式在工程中的應(yīng)用。對一個(gè)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的研究，主要有以下三個(gè)方面:靜力分析，穩(wěn)定性分析，動(dòng)力分析。

本文是在實(shí)際工程背景下，借助SAP2000對雙層柱面網(wǎng)殼模型進(jìn)行整體靜力分析。研究結(jié)構(gòu)在靜力荷載工況下的靜力特性，了解結(jié)構(gòu)桿件的內(nèi)力和位移等情況。

1 工程概況

本工程選自青島市海上嘉年華門廳屋頂?shù)碾p層柱面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)。為了改善結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能，又不失簡潔大方，本工程采用四邊支承的雙層柱面空腹網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)的跨度和長度均為100 m，網(wǎng)格為4 m×4 m正方形網(wǎng)格，矢跨比F/B=1/5。桿件材料均采用圓鋼管，上弦桿采用φ299×6圓鋼管，下弦桿采用φ325×10圓鋼管，腹桿采用φ219×6圓鋼管。

2 計(jì)算模型

本工程采用美國CSI公司研制開發(fā)的通用結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)軟件SAP2000建立模型，本軟件采用的基于對象的線性有限元技術(shù)具備對復(fù)雜網(wǎng)格的自動(dòng)劃分功能，SAP2000還具備強(qiáng)大的分析技術(shù)，包括:Pushover分析，多點(diǎn)激勵(lì)，大位移分析，自振特性分析，頻域分析，幾乎覆蓋了工程中遇到的任何分析問題。模型中參數(shù)均取自實(shí)際工程中的數(shù)值，跨度和長度均為100 m，網(wǎng)格為4 m×4 m正方形網(wǎng)格，矢跨比F/B=1/5，網(wǎng)殼厚度H=3 m，采用四邊固定鉸支承。結(jié)構(gòu)模型如圖1所示。

3 雙層柱面網(wǎng)殼的靜力特性

以雙層柱面空腹網(wǎng)殼為研究對象，以跨度B=100 m，長度L=100 m，矢跨比F/B=1/5，網(wǎng)格厚度H=3 m的雙層柱面空腹網(wǎng)殼為算例。研究約束邊界條件為四邊固定鉸支承形式下，雙層柱面空腹網(wǎng)殼的內(nèi)力及變形的分布規(guī)律。

網(wǎng)殼上作用的荷載見表1。

表1 靜荷載參數(shù)取值 kN/m2

根據(jù)GB 50001-2001建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(2006年版)本文選擇工程中常見的3種荷載基本組合方式:

組合1:1.35恒荷載+0.98活荷載。

組合2:1.2恒荷載+1.4活荷載。

組合3:1.0恒荷載+1.4活荷載。

網(wǎng)殼桿件在3種荷載組合方式下內(nèi)力和位移的極值分別見表2，表3。

表2 網(wǎng)殼桿件內(nèi)力極值

表3 網(wǎng)殼桿件節(jié)點(diǎn)位移極值

計(jì)算結(jié)果表明:在荷載組合1作用下，桿件的軸力、剪力、彎矩、節(jié)點(diǎn)位移分別達(dá)到最大值 142.64 kN，172.09 kN，281.86 kN·m，84.17 mm，發(fā)生在柱面網(wǎng)殼的下弦桿件中間處。通過研究結(jié)構(gòu)在荷載組合1作用下的內(nèi)力圖和變形圖，可以總結(jié)出節(jié)點(diǎn)位移及內(nèi)力的分布規(guī)律。

整個(gè)結(jié)構(gòu)在荷載組合1作用下的變形趨勢見圖2。

圖1 雙層柱面空腹網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)整體模型圖

圖2 荷載組合1作用下網(wǎng)殼桿件變形圖

雙層柱面網(wǎng)殼各榀桿件在Z向的節(jié)點(diǎn)位移向跨中方向逐漸增大，支座處的拱跨在Z向的變形明顯大于非支座處拱跨在Z向的變形。桿件在Z向變形在結(jié)構(gòu)縱向呈波浪形，在一縱榀桁架中，支座處形成波峰，非支座處形成波谷。沿X向及Y向柱面網(wǎng)殼中各節(jié)點(diǎn)線位移均較小。得出上述結(jié)果的主要因素是:施加的外荷載是沿Z向的靜力荷載，線位移在X向、Y向的分量很小，且從桿件的變形特征上來看，桿件的變形主要是軸向變形，所以桿件在Z向線位移較大，在支座拱跨中間處可達(dá)到極值。模型中雙層柱面網(wǎng)殼的約束邊界條件是四邊固定鉸支承，間距為20 m，與拱結(jié)構(gòu)類似，在支座處存在推力，且在一方向上有限制位移的約束可限制縱向位移，所以網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)各桿件節(jié)點(diǎn)和平面位移在X，Y，Z向的分布規(guī)律有較大不同。

從網(wǎng)殼中切出一榀就可以反映整個(gè)結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能，雙層柱面空腹網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的上弦桿在靜力荷載作用下內(nèi)力分布如圖3～圖5所示。

圖3 網(wǎng)殼上弦桿件軸力圖

圖4 網(wǎng)殼上弦桿件剪力圖

對于四邊支承的空腹柱面網(wǎng)殼，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的中部桿件軸力較大，周邊桿件軸力較小，且多為壓桿。拱向邊榀桿件和縱向邊榀桿件軸力較小，且多為拉桿。上弦桿的剪力和彎矩分布不均勻，帶支座的拱向桿件剪力值和彎矩值明顯大于不帶支座拱向桿件的剪力值和彎矩值?？v向各榀桿件所受剪力和彎矩大于拱向各榀桿件所受的剪力和彎矩。拱腳附近區(qū)域出現(xiàn)反向彎矩，結(jié)構(gòu)局部區(qū)域的內(nèi)力大幅增加的原因在于此區(qū)域兩側(cè)推力較大。

雙層柱面空腹網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的下弦桿在靜力荷載作用下內(nèi)力分布見圖6～圖8。

圖5 網(wǎng)殼上弦桿件彎矩圖

圖6 網(wǎng)殼下弦桿件軸力圖

圖7 網(wǎng)殼下弦桿件剪力圖

圖8 網(wǎng)殼下弦桿件彎矩圖

圖9 網(wǎng)殼腹桿軸力圖

圖10 網(wǎng)殼腹桿剪力圖

下弦支座處拱跨為主要承受軸力桿件，形成四條拱肋，其他各榀桿件軸力很小。拱向邊榀桿件在支座處出現(xiàn)較大值，中間各榀桿件軸力從兩端向中間遞減，縱向各榀桿件主要起連接和支撐作用，軸力很小?？v向桿件所受剪力較大，出現(xiàn)在支座處拱跨兩側(cè)，且沿拱跨方向從兩端向中間遞減。彎矩較大值分布在支座處拱跨兩側(cè)桿件，沿拱跨方向從兩端向中間遞減，其余縱向桿件彎矩較小。拱向邊榀桿件彎矩值較大，在支座處出現(xiàn)極值，且支座所連桿端均為負(fù)彎矩端。

圖11 網(wǎng)殼腹桿彎矩圖

雙層柱面空腹網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的腹桿在靜力荷載作用下內(nèi)力分布見圖9～圖11。

腹桿軸力較大值主要分布在支座處拱向各榀桿件，支座所連桿件軸力出現(xiàn)極值的原因是支座反力將荷載傳遞到了豎向腹桿。其他腹桿的軸力較小，桿件大部分為受壓桿。剪力和彎矩較大值也分布在支座處各拱跨及其鄰跨，但各榀拱跨跨中處桿件剪力和彎矩較小，軸力、剪力和彎矩均為軸對稱圖形。

［1］張毅剛.大跨度空間結(jié)構(gòu)［M］.北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2005.

［2］彭俊生.結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)、抗震計(jì)算與SAP2000應(yīng)用［M］.成都:西南交通大學(xué)出版社，2007.