劉怡豐 高斯圖文印刷系統(tǒng)（中國(guó)）有限公司

劉怡豐（1976年~），男，1999年畢業(yè)于上海工程技術(shù)大學(xué)機(jī)電一體化專業(yè)。 現(xiàn)擔(dān)任高斯技術(shù)開發(fā)部部長(zhǎng)助理，從事卷筒紙平版印刷機(jī)設(shè)計(jì)工作。

0 課題背景

隨著卷筒紙平版印刷機(jī)向高速度、高精度、高可靠性發(fā)展，產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)向高強(qiáng)度、高質(zhì)量方向發(fā)展，對(duì)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)制造提出了更高的要求。單倍徑單幅高速卷筒紙平版印刷機(jī)的印刷滾筒系統(tǒng)抗振能力設(shè)計(jì)就是一個(gè)難題，在長(zhǎng)時(shí)間高速運(yùn)轉(zhuǎn)下，如何使印刷機(jī)的各個(gè)印刷滾筒始終處于最佳印刷狀態(tài)。到目前為止，國(guó)外也只有一家印刷機(jī)制造商成功推出高速卷筒紙平版印刷機(jī)。為了使中國(guó)印刷設(shè)備在同國(guó)外的競(jìng)爭(zhēng)中不落下風(fēng)，必須對(duì)高速運(yùn)動(dòng)狀態(tài)下的印刷滾筒系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行分析與研究，對(duì)原有的印刷滾筒機(jī)械系統(tǒng)實(shí)行技術(shù)改進(jìn)，打造出世界一流的高速卷筒紙平版印刷機(jī)。

通過(guò)建立印刷滾筒系統(tǒng)剛度可靠性設(shè)計(jì)的靜態(tài)模型和動(dòng)態(tài)模型，分析了不平衡慣性力引起振動(dòng)的平衡問(wèn)題及臨界轉(zhuǎn)速問(wèn)題，研究了印刷滾筒高速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的抗振能力，并比較了傳統(tǒng)卷筒紙平版印刷機(jī)印刷滾筒的性能指標(biāo)，最后通過(guò)印刷試驗(yàn)來(lái)驗(yàn)證在傳統(tǒng)印刷機(jī)基礎(chǔ)上改進(jìn)后的高速印刷機(jī)印刷滾筒系統(tǒng)的抗振性能符合印刷質(zhì)量要求。

1 傳統(tǒng)平版印刷機(jī)印刷原理

卷筒紙平版印刷機(jī)的印刷原理是“圓壓圓印刷”，即油墨和水分別通過(guò)一系列的具有壓力的滾筒間的運(yùn)轉(zhuǎn)，傳遞至印版滾筒，利用“水墨相斥”的物理原理，通過(guò)橡皮滾筒，把需要的圖文轉(zhuǎn)印到承印物上。因此滾筒是平版印刷機(jī)的核心部件，其性能直接影響印刷圖文質(zhì)量。印刷時(shí)產(chǎn)生的重影、墨杠、網(wǎng)點(diǎn)擴(kuò)大、墨色不均等故障都與滾筒直接相關(guān)。

印刷壓力是卷筒紙平版印刷機(jī)設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，也是控制印刷質(zhì)量的基礎(chǔ)。印刷壓力是壓印體在壓印面上的作用力，卷筒紙平版印刷機(jī)的壓印體是指印版滾筒、橡皮滾筒。壓印面是指這幾個(gè)滾筒之間的接觸面。印刷壓力的作用是使油墨和承印物緊密接觸在一起，分子引力增大，毛細(xì)作用增強(qiáng)，并把油墨壓入承印物的微坑。油墨的溶劑進(jìn)入承印物中，加快了滲透和揮發(fā)，促進(jìn)了干燥。印刷壓力克服了油墨的內(nèi)凝力，使油墨很好地轉(zhuǎn)移到承印物上。卷筒紙平版印刷機(jī)印版滾筒上包有印版。橡皮滾筒包有襯墊和橡皮布。襯墊、橡皮布和印版都是彈性體，在外力作用下，會(huì)產(chǎn)生變形，形成印刷壓力，特別是橡皮滾筒，表面包襯厚度較大，受壓時(shí)變形量大，彈性也大。印刷壓力主要有橡皮滾筒的包襯變形產(chǎn)生。表1列出了在不同包襯壓縮量下的最大印刷壓力maxP 與平均印刷壓力aP的數(shù)值與偏差(這些數(shù)值是10次測(cè)量的平均值)

表1 不同包襯壓縮量下的印刷壓力分布

W.Eschenbach等使用應(yīng)變片測(cè)壓力裝置，研討了印刷速度、襯墊的硬軟、印刷線壓力和最大印刷壓力的關(guān)系。所采用的滾筒襯墊的構(gòu)成如下：

軟襯墊：橡皮布+臺(tái)球布

半硬襯墊：橡皮布+下襯墊橡皮布

硬襯墊：橡皮布+馬尼拉卡紙

表2所示是不同襯墊，不同轉(zhuǎn)速和印刷壓力下所測(cè)繪的壓力分布狀況。

可以看出，在接近靜止（1r/h）的情況下，壓力分布成為較低的形狀。但速度提高到一定程度以上時(shí)，壓力的最大值和平均壓力、線壓力等并不因速度變化、接觸時(shí)間短而產(chǎn)生變化。另外，值得注意的是，即使是速度加快了，但壓力分布曲線的對(duì)稱性基本保持。襯墊的軟硬對(duì)壓力分布的形狀的影響顯著，硬襯墊上最高壓力高，壓印接觸寬度窄，而軟襯墊上最大壓力低，接觸寬度寬。根據(jù)壓印力的不同，接觸寬度增加2%～7%，壓印時(shí)從中心偏0.1～0.4mm[1]。

表2 不同包襯壓縮量下的印刷壓力分布

2 印刷滾筒剛度可靠性設(shè)計(jì)

前面討論的印刷壓力分布是指壓印寬度方向的壓力分布。這是將滾筒看成是完全的剛性體。實(shí)際上滾筒在受壓后,滾筒會(huì)產(chǎn)生彎曲變形,如圖2所示。這種彎曲變形在靠近支承部分變形小，滾筒中間部分變形大。由于滾筒的彎曲變形，使得襯墊的壓縮量沿滾筒軸向發(fā)生了變化，即壓印力沿滾筒軸向大小也不同了[2]。因此滾筒的彎曲變形量的大小，直接影響到印刷壓力沿滾筒軸向變化的大小，也直接影響到了印刷質(zhì)量的優(yōu)劣，所以研究印刷機(jī)滾筒剛度可靠性設(shè)計(jì)是非常必要的。

2.1 印刷滾筒抗振能力的靜態(tài)分析

印刷滾筒抗振能力的靜態(tài)分析，主要從兩方面入手：影響印刷滾筒振動(dòng)的因素和滾筒的彎曲剛度校核，既滾筒撓度的設(shè)計(jì)。

2.1.1 滾枕（走肩鐵）的應(yīng)用及影響因素

在卷筒紙平版印刷機(jī)中，直接影響油墨和承印物緊密接觸，即包襯壓縮量的因素有：印刷滾筒的尺寸精度和幾何精度；軸承間隙和精度以及機(jī)械振動(dòng)等。

當(dāng)這些誤差與λ疊加時(shí)，壓縮變形量需增加；反

之要減少。λ過(guò)小，則油墨和承印物不能緊密接觸，造成印刷壓力不足。

為了保證印刷質(zhì)量，λ至少要使油墨和承印物緊密接觸。對(duì)于滾枕（走肩鐵）設(shè)計(jì)的平版印刷機(jī)，總的壓縮變形量：

對(duì)于無(wú)滾枕（走肩鐵）設(shè)計(jì)的平版印刷機(jī)，總的壓縮變形量：

式中 u—2滾筒間墨層的厚度，mm

e—橡皮布表面微坑深度，mm

s—承印物表面微坑深度

m—印刷滾筒工作面徑向跳動(dòng)允差量

g—滾枕徑向跳動(dòng)允差量

v—振動(dòng)影響量/mm

z—滾筒軸徑徑向跳動(dòng)允差量，mm

c—滾筒齒輪輪轂徑向跳動(dòng)允差量，mm

w—滾筒工作面尺寸誤差量，mm

f—滾筒的撓度，mm

各種影響量不可能同時(shí)疊加，取均方根值，對(duì)于滾枕（走肩鐵）設(shè)計(jì)的平版印刷機(jī)，軸徑徑跳、齒輪輪轂徑跳、振動(dòng)影響量沒(méi)有影響，各種因素影響量：

對(duì)于沒(méi)有滾枕（走肩鐵）設(shè)計(jì)的平版印刷機(jī)，滾枕徑跳沒(méi)有影響，各種因素影響量：

因此可以明確的得出結(jié)論，對(duì)于高速卷筒紙平版印刷機(jī)而言，印刷滾筒機(jī)械系統(tǒng)一定要增加滾枕（走肩鐵設(shè)計(jì)），這樣可以減少很多加工、裝配帶來(lái)的誤差因素，從而優(yōu)化了印刷滾筒系統(tǒng)的抗振能力[3]。

2.1.2 印刷滾筒的彎曲剛度校核

印刷滾筒剛度可靠性設(shè)計(jì)屬于印刷滾筒抗振可靠性設(shè)計(jì)范疇。印刷滾筒的彎曲剛度條件為：撓度

從圖2中可以看出，上滾筒受力后軸線產(chǎn)生向上彎曲的變形，而下滾筒軸線則產(chǎn)生向下彎曲的變形。通常在中央變形最大為maxy ，兩端最小為miny 。橡皮布及滾筒包襯則相反，在滾筒中央變形最小為，滾筒兩端變形最大為。印刷的不失效條件是必須使?jié)L筒包襯變形≥滾筒軸線的最大變形量。因此，印刷滾筒的許可撓度可用下式計(jì)算：

于是，許可撓度可表示為：式中 —印刷滾筒包襯總厚度

E — 滾筒材料彈性模量

PB— 印刷工藝最小壓力

PD—實(shí)際壓力

m—經(jīng)驗(yàn)常數(shù)

圖1 油墨轉(zhuǎn)移率和印刷壓力［5］

圖2 滾筒變形示意［5］

鑒于卷筒紙平版印刷機(jī)的印版滾筒和橡皮滾筒屬于滾筒體和滾筒軸為一體的變截面結(jié)構(gòu)（圖3），其最大撓度值發(fā)生在中間，則由彎曲力矩引起的滾筒撓度為：

式中 q — 均勻分布載荷

l—滾筒面長(zhǎng)度

L—滾筒支承長(zhǎng)度

I—滾筒切面的慣性矩

E—滾筒材料的彈性模量

圖3 滾筒簡(jiǎn)支梁受力示意

表3列出了高速卷筒紙平版印刷機(jī)和傳統(tǒng)速度卷筒紙平版印刷機(jī)的印刷滾筒系統(tǒng)靜態(tài)指標(biāo)的差別。通過(guò)表中的數(shù)據(jù)比較，我們可以得出結(jié)論，在高速卷筒紙平版印刷機(jī)的印刷滾筒系統(tǒng)的剛度可靠性中的靜態(tài)性能要高于傳統(tǒng)卷筒紙平版印刷機(jī)。

表3 印刷滾筒剛度可靠性靜態(tài)指標(biāo)區(qū)別

2.2 印刷滾筒抗振能力的動(dòng)態(tài)分析

印刷滾筒的機(jī)械系統(tǒng)較為復(fù)雜，它主要由上版裝置、鎖版定位裝置、鎖緊橡皮布裝置以及軸承支撐等機(jī)械結(jié)構(gòu)組成，對(duì)其復(fù)雜的機(jī)械和機(jī)構(gòu)的振動(dòng)特性進(jìn)行分析，需要用2個(gè)或更多個(gè)獨(dú)立坐標(biāo)來(lái)描述。一般而言,對(duì)多自由度系統(tǒng)的振動(dòng)特性進(jìn)行分析可以用二階常微分方程組來(lái)描述，通過(guò)對(duì)微分方程組的特征值和特征向量的分析,確定和比較振動(dòng)系統(tǒng)的固有頻率和振型的響應(yīng)。

印刷滾筒的所有機(jī)械部件的運(yùn)動(dòng)方程可由微分方程組表達(dá)：

多自由度系統(tǒng)具有多個(gè)不同數(shù)值的固有頻率。當(dāng)系統(tǒng)按其中任一個(gè)固有頻率作自由振動(dòng)時(shí)，稱為主振動(dòng)。主振動(dòng)是一種簡(jiǎn)諧振動(dòng)。系統(tǒng)作主振動(dòng)時(shí)，任何瞬時(shí)各點(diǎn)位移之間具有一定的相對(duì)比值，即整個(gè)系統(tǒng)具有確定的振動(dòng)形態(tài)，稱為主振型。主振型和固有頻率一樣，只決定于系統(tǒng)本身的物理性質(zhì)，而與初始條件無(wú)關(guān)。主振型是多自由度系統(tǒng)的重要特性。

多自由度系統(tǒng)在任意初始條件的響應(yīng)是多個(gè)主振動(dòng)的疊加，只有在特殊的初始條件下系統(tǒng)才按某一個(gè)固有頻率作主振動(dòng)。系統(tǒng)對(duì)簡(jiǎn)諧激振的響應(yīng)是頻率與激振頻率相同的簡(jiǎn)諧振動(dòng)。振幅與系統(tǒng)固有頻率和激振頻率的比值有關(guān)。當(dāng)激振頻率接近于系統(tǒng)的任一固有頻率時(shí)，就發(fā)生共振。共振時(shí)的振型就是與固有頻率相對(duì)應(yīng)的主振型。

對(duì)于工程實(shí)踐而言，要解決印刷滾筒機(jī)械系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)振動(dòng)問(wèn)題,應(yīng)該從多自由度的振動(dòng)系統(tǒng)的理論基礎(chǔ)分析入手,考慮到工程現(xiàn)狀非常復(fù)雜，涉及到每個(gè)運(yùn)動(dòng)副的實(shí)際加工狀態(tài)，裝配配合狀態(tài)等因素。所以要有效分析系統(tǒng)的振動(dòng)特性，應(yīng)該根據(jù)機(jī)械結(jié)構(gòu)的屬性，對(duì)多自由度的系統(tǒng)進(jìn)行“有效解耦”,配合以試驗(yàn)現(xiàn)象,抓住產(chǎn)生機(jī)械振動(dòng)的主要原因，找出影響整個(gè)系統(tǒng)的主要振動(dòng)系統(tǒng)，化多自由度振動(dòng)問(wèn)題為單自由度振動(dòng)問(wèn)題進(jìn)行分析，這種方式才能有效地解決工程實(shí)際問(wèn)題。

既然主振型是多自由度系統(tǒng)的重要特性，而共振時(shí)，系統(tǒng)所表現(xiàn)的振型就是與固有頻率相對(duì)應(yīng)的主振型，因此可以假設(shè)引起印刷滾筒共振的某一個(gè)主振型就是整個(gè)印刷滾筒系統(tǒng)的特征振動(dòng)系統(tǒng)。那么式10可以簡(jiǎn)化為：

此式為印刷滾筒振動(dòng)系統(tǒng)的“等效特征”系統(tǒng)，那樣我們就可以分析引起印刷滾筒系統(tǒng)振動(dòng)的原因了。

圖4所示為印刷單元H的滾筒排列，整個(gè)印刷塔有兩個(gè)印刷單元疊成（2×H），因此整個(gè)印刷塔有8個(gè)色組，即有8套相同的滾筒結(jié)構(gòu)排列。設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，這8個(gè)色組滾筒同時(shí)按各自轉(zhuǎn)速工作，因此要分析印刷滾筒系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能，應(yīng)該從以下兩個(gè)方面入手：

圖4 印刷單元滾筒的排列

2.2.1 轉(zhuǎn)子的平衡（即滾筒的平衡）

如果印刷單元中各滾筒的平衡沒(méi)做好的話,在高速旋轉(zhuǎn)過(guò)程中,會(huì)造成偏心轉(zhuǎn)子（滾筒）引起的系統(tǒng)強(qiáng)迫振動(dòng)。轉(zhuǎn)子（滾筒）的不平衡程度通常用等效質(zhì)量m 與偏心距e的乘積 表示。當(dāng)轉(zhuǎn)子（滾筒）以角速度 轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，離心力 將使印刷單元發(fā)生振動(dòng)。

印刷單元由多組印刷滾筒組成，每個(gè)印刷滾筒在相互壓力的作用下做轉(zhuǎn)動(dòng)，如圖（4）所示。每個(gè)滾筒由于偏心引起的振動(dòng)方程可以由下式表達(dá):

設(shè)此方程穩(wěn)態(tài)解為

成正比。要減少振動(dòng)就需要降低 ,即讓轉(zhuǎn)子（滾筒）的質(zhì)量分布盡可能均勻，盡量繞旋轉(zhuǎn)軸對(duì)稱。轉(zhuǎn)子的不平衡是由離心力引起的，轉(zhuǎn)速越高，離心力越大，在高轉(zhuǎn)速下允許的不平衡程度就越小。經(jīng)過(guò)平衡后各種轉(zhuǎn)子（滾筒）的允許殘留不平衡量是根據(jù)平衡精度等級(jí)來(lái)要求的[6]。平衡等級(jí)的定義為：

正因?yàn)榭紤]到高速運(yùn)轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子（滾筒）平衡許用問(wèn)題，設(shè)計(jì)時(shí)每個(gè)滾筒都提高了動(dòng)平衡等級(jí)，選用

高速卷筒紙平版印刷機(jī)的印刷滾筒動(dòng)平衡的計(jì)算如下：

另外由式14可知，當(dāng) 時(shí)，即轉(zhuǎn)子頻率 與系統(tǒng)固有頻率 接近時(shí)，轉(zhuǎn)子(滾筒)系統(tǒng)會(huì)發(fā)生共振現(xiàn)象。

驗(yàn)證印刷單元的滾筒在最高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)會(huì)不會(huì)發(fā)生共振。

設(shè)定印刷單元在70 000r/h，機(jī)械系統(tǒng)發(fā)生共振，是由于=5.8的激振頻率和印刷單元的固有頻率相接近，故

而印刷單元的最高速70 000r/h的激振頻率：

2.2.2 轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速

印刷單元是運(yùn)用滾筒間的轉(zhuǎn)動(dòng)來(lái)傳遞運(yùn)動(dòng)和功率的。滾筒設(shè)計(jì)時(shí)雖然提高了動(dòng)平衡許用的等級(jí)，但由于裝配誤差等因素的存在，滾筒在高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，必然會(huì)產(chǎn)生離心慣性力而使軸呈弓形變形。當(dāng)滾筒轉(zhuǎn)速達(dá)到某一值時(shí)，滾筒軸的動(dòng)撓度會(huì)很大，此時(shí)滾筒的轉(zhuǎn)速稱為臨界轉(zhuǎn)速。

為確定印刷單元滾筒的臨界轉(zhuǎn)速，需先分析圖5所示的單盤轉(zhuǎn)子。兩端簡(jiǎn)支，圓盤固定于軸中間。分析模型為圖5a所示的豎放軸，這樣的模型可不考慮重力的影響。假定靜止時(shí)，軸承中心線 恰好穿過(guò)水平圓盤的形心(軸線 上的點(diǎn)標(biāo)為，圓盤質(zhì)心在C點(diǎn)，偏心距

當(dāng)滾筒開始轉(zhuǎn)動(dòng)后，由于離心慣性力的作用，轉(zhuǎn)子（滾筒）軸心線偏離軸承中心線，產(chǎn)生動(dòng)撓度，如圖5b所示。轉(zhuǎn)子（滾筒）現(xiàn)在有兩種運(yùn)動(dòng)，一是轉(zhuǎn)子（滾筒）軸心線彎曲后的自身轉(zhuǎn)動(dòng)，也是轉(zhuǎn)子（滾筒）繞垂直軸的轉(zhuǎn)動(dòng)；另一種是彎曲了的軸心線弧構(gòu)成的平面繞軸承中心線的轉(zhuǎn)動(dòng)。這兩種轉(zhuǎn)動(dòng)的角速度并不一定相同。這里僅討論比較簡(jiǎn)單的情況，即兩種轉(zhuǎn)速相等，均為。

建立圖5所示的?坐標(biāo)系。圓盤幾何中心的坐標(biāo)為即為轉(zhuǎn)子（滾筒）旋轉(zhuǎn)時(shí)圓盤幾何中心位移向量。軸的橫向剛度由其抗彎能力和圓盤的位置所決定。這里假設(shè)它們沿和方向都等于。粘性阻尼力正比于圓盤形心 的速度。按照?qǐng)D5坐標(biāo)系，質(zhì)心 C 的坐標(biāo)為由質(zhì)心運(yùn)動(dòng)定理得到x和y方向的運(yùn)動(dòng)微分方程為：

整理式17，式18可得

圖5 單轉(zhuǎn)盤子示意

這兩個(gè)方程與偏心質(zhì)量引起振動(dòng)的方程相同,因此響應(yīng)可直接寫為：

由式20可以得到：

當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)的角速度 等于轉(zhuǎn)子(滾筒)橫向彎曲的固

若 很小,即使轉(zhuǎn)子平衡得很好(e很小),也會(huì)相當(dāng)大,容易使?jié)L筒軸破壞。這就是為什么要驗(yàn)證滾筒臨界轉(zhuǎn)速的原因。

現(xiàn)在就來(lái)驗(yàn)證高速卷筒紙平版印刷機(jī)的印刷滾筒的臨界轉(zhuǎn)速：

已知印版滾筒的質(zhì)量m=200kg，直徑d=173.8mm，轉(zhuǎn)軸跨度l=900mm。

滾筒的橫向剛度為

3 印刷試驗(yàn)

圖6 測(cè)試現(xiàn)場(chǎng)

以不低于80%的機(jī)器最高印刷速度進(jìn)行印刷，連續(xù)取樣100張，隨機(jī)抽取20張檢測(cè)下列各項(xiàng)指標(biāo)[7]。

（1）密度值要求：黑色(K)為1.05，青色(C)為0.9，品紅色(M)為0.9，黃色(Y)為0.85。

（2）穩(wěn)速狀態(tài)下，密度值偏差在±0.10以內(nèi)。

（3）增減速狀態(tài)下，密度值偏差在±0.15以內(nèi)。

用密度計(jì)測(cè)量樣張中每一樣張上實(shí)地測(cè)試條的實(shí)地密度Dji。按公式24計(jì)算壓印均勻性誤差μi；按公式25計(jì)算壓印穩(wěn)定性偏差еj。機(jī)器的壓印均勻性為樣張中的最大值。

3.1 測(cè)試結(jié)果以及分析

對(duì)高速卷筒紙平版印刷機(jī)在高速狀態(tài)下，進(jìn)行印刷能力測(cè)試。由于卷筒紙平版印刷機(jī)都進(jìn)行的是雙面彩色印刷，因此需對(duì)印刷品的雙面測(cè)試。測(cè)試中使用密度儀記錄下一個(gè)顏色的一組數(shù)據(jù)，并計(jì)算出該色的平均密度值。并對(duì)該色的平均密度值與傳統(tǒng)速度下的平版印刷機(jī)做比較分析。其測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表4、表5。

表4 印刷外側(cè)面測(cè)試結(jié)果對(duì)比

表5 印刷內(nèi)側(cè)面測(cè)試結(jié)果對(duì)比

從上述的實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出：在油墨密度值方面，這兩種機(jī)型的供墨系統(tǒng)的油墨轉(zhuǎn)移率是相近的，因?yàn)楣┠到y(tǒng)的機(jī)械結(jié)構(gòu)在勻墨、著墨以及傳遞的作用接近。這直接反映了高速卷筒紙平版印刷機(jī)的印刷滾筒系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能與傳統(tǒng)印刷機(jī)的機(jī)械滾筒的動(dòng)態(tài)性能差距不大，從而驗(yàn)證了高速卷筒紙平版印刷機(jī)的印刷滾筒系統(tǒng)的抗振能力設(shè)計(jì)的效果是顯著的。

4 小結(jié)

本文首先分析了影響印刷滾筒振動(dòng)的因素，指出了高速狀態(tài)下增加滾筒滾枕（走肩鐵）的必要性；再?gòu)挠∷L筒系統(tǒng)剛度可靠性設(shè)計(jì)的靜態(tài)模型和動(dòng)態(tài)模型方面，分析了印刷滾筒的靜撓度和動(dòng)撓度在高速狀態(tài)下的設(shè)計(jì)要求，以及研究了不平衡慣性力引起振動(dòng)的平衡問(wèn)題及臨界轉(zhuǎn)速問(wèn)題，并比較傳統(tǒng)卷筒紙平版印刷機(jī)的性能指標(biāo)，最后通過(guò)印刷密度測(cè)試驗(yàn)證了在傳統(tǒng)印刷機(jī)基礎(chǔ)上改進(jìn)后的高速印刷機(jī)的印刷滾筒的機(jī)械系統(tǒng)抗振性能符合設(shè)計(jì)要求。

[1] 周培源等. 印刷科技實(shí)用書冊(cè)[M]. 北京：印刷工業(yè)出版社，1992.

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