李學(xué)華

（中冶華天工程技術(shù)有限公司，安徽馬鞍山 243005）

某鋼廠1080m3高爐頂燃式熱風(fēng)爐的設(shè)計(jì)與應(yīng)用

李學(xué)華

（中冶華天工程技術(shù)有限公司，安徽馬鞍山 243005）

某鋼廠為滿足風(fēng)溫要求，設(shè)計(jì)了1080m3頂燃式熱風(fēng)爐。介紹了該風(fēng)爐蓄熱室設(shè)計(jì)參數(shù)、燃燒器設(shè)計(jì)特點(diǎn)和耐材結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法，以及投產(chǎn)后熱風(fēng)爐的風(fēng)溫、風(fēng)壓、主要部位的溫度、換熱器的預(yù)熱溫度等實(shí)際操作參數(shù)。熱風(fēng)爐投產(chǎn)后，風(fēng)溫達(dá)到1200～1230℃，滿足了高爐對(duì)風(fēng)溫、熱交換及燒爐的要求。

頂燃式熱風(fēng)爐；風(fēng)溫；蓄熱室；燃燒器

1 引言

頂燃式熱風(fēng)爐概念的提出帶來了熱風(fēng)爐設(shè)計(jì)的革命。在國內(nèi)，隨著首鋼型大拱頂多切向預(yù)混燃燒器（2～4個(gè)）頂燃式熱風(fēng)爐的淘汰，以卡魯金熱風(fēng)爐為代表的新型頂燃式熱風(fēng)爐逐漸在各級(jí)別高爐中得到推廣和運(yùn)用。由于使用年限較短，相關(guān)的研究和實(shí)踐數(shù)據(jù)還較少。新型頂燃式熱風(fēng)爐取消了傳統(tǒng)內(nèi)燃式、外燃式熱風(fēng)爐的獨(dú)立燃燒室，將熱風(fēng)爐的拱頂作為燃料燃燒的空間；在拱頂之上另設(shè)一個(gè)直徑較小的預(yù)燃室（燃燒器），內(nèi)有煤氣和空氣的集氣室和噴口，采用擴(kuò)散火焰燃燒。燃燒器火焰較短，且燃燒器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、運(yùn)行中溫度較低，使用壽命長(zhǎng)。頂燃式熱風(fēng)爐具有減少散熱損失、提高風(fēng)溫、節(jié)約占地面積、節(jié)約投資、耐材結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、壽命長(zhǎng)等許多優(yōu)點(diǎn)。

某鋼廠一期新建2座1080m3高爐，計(jì)劃年產(chǎn)量200萬t。高爐配3座新型頂燃式熱風(fēng)爐，在全燒高爐煤氣的條件下，要求年平均風(fēng)溫1150～1200℃。采用熱管式換熱器回收煙氣余熱，預(yù)熱煤氣和助燃空氣。

2 設(shè)計(jì)方法

2.1 熱風(fēng)爐設(shè)計(jì)參數(shù)

熱風(fēng)爐蓄熱室格子磚分3段，材質(zhì)分別為RG-95、DRL-135、DRN-115。熱風(fēng)爐燃燒和熱平衡計(jì)算得到：?jiǎn)螤t平均煤氣量，50500Nm3/h；單爐理論平均空氣量，36500Nm3/h；單爐平均煙氣量，81300Nm3/h。蓄熱室內(nèi)煙氣理論流速：1.78Nm/s。

熱風(fēng)爐原始設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。

熱風(fēng)爐性能參數(shù)見表2。

2.2 熱風(fēng)爐耐材設(shè)計(jì)

拱頂和蓄熱室上部采用Si磚作為內(nèi)層耐火層，Si磚具有很好的高溫抗蠕變性。采用輕質(zhì)高鋁磚和輕質(zhì)黏土磚作為隔熱層；隔熱磚和噴涂層之間設(shè)有硅酸鋁耐火纖維制品以吸收膨脹和絕熱。蓄熱室中部和下部分別采用低蠕變高鋁磚（DRL-135）和低蠕變黏土磚（DRN-115）作耐火層，使用輕質(zhì)黏土磚作隔熱層，并和爐殼之間設(shè)有硅酸鋁耐火纖維制品。

表1 熱風(fēng)爐原始設(shè)計(jì)參數(shù)

表2 熱風(fēng)爐性能參數(shù)

熱風(fēng)爐的燃燒器內(nèi)層采用高抗熱震性磚RT-B（Al2O3≥55%），因?yàn)檫@部分磚需承受周期性的燃燒和送風(fēng)交替的較大幅度的溫度變化。緊貼RT-B磚的燃燒器環(huán)道和噴嘴采用黏土磚HZN-42。

拱頂耐材和預(yù)燃室耐材分別通過拱頂?shù)撞康拇u托和預(yù)燃室底部的磚托獨(dú)立支撐在熱風(fēng)爐爐殼上。蓄熱室砌體、拱頂砌體以及預(yù)燃室均可獨(dú)立自由膨脹，并由迷宮縫保證彼此之間的密封。熱風(fēng)爐拱頂錐段采用平砌的方式，即層與層之間的磚縫平行于地面，磚的內(nèi)表面與水平方向成60°逐漸向內(nèi)縮；內(nèi)層磚及第一層隔熱磚采用異型磚，內(nèi)層磚設(shè)置子母槽。實(shí)踐證明，這種砌筑方法雖然簡(jiǎn)單，但使用可靠，實(shí)際生產(chǎn)中沒有出現(xiàn)拱頂坍塌的情況。

熱風(fēng)爐爐體各口均采用組合磚，熱風(fēng)出口組合磚采用低蠕變高鋁磚DRL-150a，DRL-150a相對(duì)于DRL-150增加了抗熱震性指標(biāo)。

2.3 熱風(fēng)爐燃燒器設(shè)計(jì)

頂燃式熱風(fēng)爐的燃燒器是其設(shè)計(jì)的核心之一。燃燒器的設(shè)計(jì)合理和正常使用是保證送風(fēng)溫度的前提。燃燒器的設(shè)計(jì)要保證一定量的煤氣和空氣通過燃燒器進(jìn)入爐內(nèi)后在蓄熱室以上充分燃燒，不能發(fā)生燃燒不完全的情況。這里采用擴(kuò)散火焰，要求煤氣在拱頂空間大量、充分燃燒，而在預(yù)燃室只是進(jìn)行預(yù)混合少量燃燒，降低預(yù)燃室的溫度。

煤氣和空氣進(jìn)入各自的環(huán)道（集氣室），分別通過兩層沿圓周方向均布的噴口噴入爐內(nèi)。從上到下第一層、第二層和第四層噴口均與半徑方向成一定夾角，使進(jìn)入爐內(nèi)的氣體形成一定程度的切向旋流；第三層噴口沿半徑方向、并向上傾斜一定角度噴入爐內(nèi)，與其他各層氣體形成交叉切割的關(guān)系，從而加強(qiáng)混合。通過合理的燃燒器噴口大小和切向角度的選取，以及與熱風(fēng)爐煤氣量和拱頂直徑相適應(yīng)的預(yù)燃室內(nèi)徑，可以保證燃燒器達(dá)到使用要求。燃燒器的噴口流速一般取1 8.0～20.0m/s，切向噴口與半徑方向的夾角取25°～27°。

投產(chǎn)后熱風(fēng)爐喉口底部（拱頂頂部）的溫度約800℃，而熱風(fēng)爐拱頂（熱風(fēng)爐出口的高度）的溫度約1330℃。說明大量燃燒在拱頂內(nèi)進(jìn)行。在燃燒期，預(yù)燃室頂部的溫度最高400℃，煤氣環(huán)道和空氣環(huán)道的溫度為200～250℃；在送風(fēng)期，預(yù)燃室頂部的溫度最高約760℃，煤氣環(huán)道和空氣環(huán)道的溫度約450℃。說明熱風(fēng)爐燃燒器耐材承受著周期性的熱震；由于熱風(fēng)輻射的影響，送風(fēng)期溫度高于燃燒期溫度。

2.4 熱風(fēng)爐的余熱回收和管道外保溫

熱風(fēng)爐燒爐后的廢氣平均溫度有300℃，如果直接排放，則是能源的浪費(fèi)。采用余熱回收裝置回收廢氣余熱，用于加熱煤氣和助燃空氣，可以提高煤氣的理論燃燒溫度，從而提高風(fēng)溫。這里采用熱管換熱器回收廢氣余熱，預(yù)熱煤氣和助燃空氣。

表3為高爐投產(chǎn)后某日（2012年7月）換熱器前后的溫度檢測(cè)數(shù)據(jù)。

實(shí)踐中證明，采用熱管換熱器預(yù)熱煤氣和空氣，至少可以將風(fēng)溫提高50℃。設(shè)計(jì)中采用了煙氣——煤氣——空氣一體式換熱器，結(jié)構(gòu)緊湊，節(jié)約占地面積。

表3 熱管換熱器預(yù)熱溫度

對(duì)冷風(fēng)管道、煤氣管道以及預(yù)熱器后的空氣管道進(jìn)行厚度為100mm的外保溫，以減少在室溫環(huán)境中氣體熱量的損失，提高風(fēng)溫。冷風(fēng)溫度實(shí)際中測(cè)得數(shù)據(jù)為222℃（冷風(fēng)壓力334kPa）。

熱風(fēng)管道采用低蠕變高鋁磚DRL-135和隔熱磚LG140-0.8L、NG120-0.6砌筑，管殼內(nèi)表面噴涂輕質(zhì)保溫噴涂料，上方120°范圍內(nèi)磚襯與噴涂料之間充填16mm厚的硅酸鋁棉毯。熱風(fēng)管道內(nèi)襯總厚度約450mm。熱風(fēng)管道上各三岔口采用組合磚砌筑。熱風(fēng)管道的內(nèi)襯既要保證管道耐材在1200℃的高溫條件下的穩(wěn)定性和耐用性，又要兼顧保溫隔熱性能，保護(hù)管殼并減少熱風(fēng)的散熱損失。設(shè)計(jì)中采用合理的總圖布置、縮短至高爐段熱風(fēng)總管的長(zhǎng)度，減少了散熱損失，提高了風(fēng)溫。

煙氣管道采用管殼內(nèi)表面噴涂輕質(zhì)保溫噴涂料，厚度115mm。保護(hù)管殼的同時(shí)減少散熱損失，提高換熱器的預(yù)熱溫度。

3 應(yīng)用效果

該鋼廠一期2座高爐分別于2011年4月和12月投產(chǎn)，投產(chǎn)后單座高爐年產(chǎn)量110萬t。熱風(fēng)爐實(shí)際加熱風(fēng)量約為2750Nm3/min；冷風(fēng)壓力334kPa，送風(fēng)壓力325kPa；混風(fēng)前熱風(fēng)溫度1210～1293℃，混風(fēng)后熱風(fēng)溫度維持在1200℃。熱風(fēng)爐穩(wěn)定的高風(fēng)溫為高爐順行、達(dá)產(chǎn)提供了有利的條件。表4為2012年7月高爐的生產(chǎn)指標(biāo)。

表4 高爐的生產(chǎn)指標(biāo)（2012年7月）

4 結(jié)論

（1）實(shí)踐證明，在全燒高爐煤氣的條件下，采用熱管式換熱器預(yù)熱煤氣和助燃空氣，新型頂燃式熱風(fēng)爐可以實(shí)現(xiàn)送風(fēng)溫度1200～1230℃，全年平均風(fēng)溫可以達(dá)到1200℃。

（2）本座熱風(fēng)爐的蓄熱室參數(shù)：采用19孔Φ30mm的格子磚，單位風(fēng)量的加熱面積36.2m2/Nm3·min，單位爐容的加熱面積107.7m2/m3是夠用的，滿足了熱風(fēng)爐熱交換的要求。

（3）本座熱風(fēng)爐燃燒器設(shè)計(jì)滿足了熱風(fēng)爐的燒爐要求，滿足生產(chǎn)需要。

[1]劉國軍.天鐵煉鐵工序節(jié)能實(shí)踐[J].天津冶金，2009（6）：43-44.

[2]項(xiàng)鐘庸，王筱留.高爐設(shè)計(jì)-煉鐵工藝設(shè)計(jì)理論與實(shí)踐[M].北京:冶金工業(yè)出版社，2007.

Design and Application of Top Fired Hot Blast Stove of 1080m3 BF of Certain Steel Plant

LI Xue-hua

(Huatian Engineering&Technology Corporation,MCC,Maanshan,Anhui Province 243005,China)

The 1080m3top fired hot blast stove was designed for Certain Steel Plant to meet the requirement on blast temperature.The paper describes the design parameter of its regenerative chamber,combustor design features and the design approach of refractory structure.It also expounds actual operating parameters such as the blast temperature and pressure,temperatures at major positions and exchanger preheating temperature of the stove after start-up.After the stove was put into operation,the blast temperature reached 1 200～1 230℃ and the demand by the blast furnace on blast temperature,heat exchange and combustion was met.

top fired stove;blast temperature;regenerative chamber;combustor

2013-01-05

2013-01-27

李學(xué)華（1980—），女，湖北隨州人，碩士，工程師，主要從事高爐煉鐵熱風(fēng)爐系統(tǒng)設(shè)計(jì)工作，E-mail：lgsluo@163.com。

（編輯 潘娜）