劉新宇(青海油田鉆采工藝研究院)
英東一號構(gòu)造是青海油田近幾年新開發(fā)的區(qū)塊,儲層巖性以砂巖為主,試采井段1200~2100 m,油層埋藏深度淺,儲層原始壓力低。目前共有開發(fā)井21 口,其中自噴油井4 口,抽油機生產(chǎn)井17口,單井平均日產(chǎn)液量6.07 m3,油井平均生產(chǎn)氣油比177。油藏油、氣產(chǎn)層并存,產(chǎn)液含氣量大,含蠟量高,抽油泵受氣、蠟影響嚴重。雖然抽油機井地面設備全部使用高轉(zhuǎn)差電動機、變頻控制柜等節(jié)能設備,但是,2012年測算的抽油機井系統(tǒng)效率數(shù)據(jù)顯示,高轉(zhuǎn)差電動機按最低額定功率計算,電動機平均負載率13.7%,整個區(qū)塊機采井平均系統(tǒng)效率10.18%,地面平均系統(tǒng)效率31%,井下平均系統(tǒng)效率32%,遠遠低于青海油田2012年機采井系統(tǒng)效率平均值,電動機負載率、系統(tǒng)效率低于抽油機井能耗評價標準的合格值。
英東一號構(gòu)造抽油機井主要采用泵徑為33 mm、44 mm的整筒泵生產(chǎn),平均泵掛深度1016 m,依靠電加熱桿、清蠟劑清除油井結(jié)蠟。但是,電加熱桿清蠟成本高,平均每2 min 消耗電量1 kWh;清蠟劑清除油井結(jié)蠟很不徹底,造成油井頻繁檢泵。油井功圖顯示為典型的嚴重供液不足、氣體影響的功圖,油井驢頭最大載荷6.27 t,最小載荷2.98 t,平均驢頭載荷4.85 t。但是,英東一號構(gòu)造目前油井安裝的抽油機為十二型和十型,遠遠大于油井的實際負荷,驢頭平均實際負荷率僅為抽油機額定負荷的44%,造成抽油機井實際負荷過小。
英東一號構(gòu)造油井功圖顯示為供液不足和氣體嚴重影響,但是,油井實際測試的液面卻很高。對于這個相互矛盾的問題,通過油井實際測試的動液面和利用油井測試的流壓折算油井動液面數(shù)據(jù)進行比較(表1),可以了解問題的原因。英東一號構(gòu)造油井產(chǎn)液含水在5%以內(nèi),產(chǎn)液中的水應以油包水的形式存在,所以,井筒內(nèi)的液柱密度采用混合液的密度,不存在油水分離的情況。
計算公式 油井流壓=套壓+油井測壓點以上液柱產(chǎn)生的壓力
表1 部分油井依據(jù)流壓折算動液面與實際測試液面比較
從表1折算液面與實際測試液面數(shù)據(jù)可以看出 依據(jù)井底流壓折算的油井動液面遠遠低于實際測試的動液面高度(英試6-1井含水99%,英試8-1井井底壓力低,套壓較高,所以,這2口井折算動液面和實際測試值誤差較?。@是因為油藏產(chǎn)液含氣量大,油氣以兩相流的形式存在,導致油井產(chǎn)液密度小,實際測試值和折算值之間的差異較大;油井實際測試液面表現(xiàn)出對套壓很強的敏感性,套壓高時實際測試動液面下降快,套壓低時實際測試動液面上升快,但是實際測試的油井液面并沒有真實地反映地層的供液能力。
英東一號構(gòu)造油氣同層,本次測試的油井功圖均顯示受氣影響,沒有1口完全正常的油井功圖。油氣二相流進入泵筒后,造成抽油泵游動閥、固定閥不能正常打開、關閉,功圖閉合面積小,進入泵筒原油量減少,油井產(chǎn)液量低,井下系統(tǒng)效率就低。雖然全部使用節(jié)能設備,但是過于低的井下系統(tǒng)效率導致機采井地面系統(tǒng)效率低和整體系統(tǒng)效率低。
為了減少氣體對抽油泵的影響,2012年9月30日完成了英試15-1井下防氣泵作業(yè),但是在正常生產(chǎn)情況下,該井實際測試的液面仍然在150 m左右,功圖顯示防氣泵依然不能克服氣體對抽油泵的影響,防氣泵對于英東一號構(gòu)造這樣油氣同產(chǎn)的油藏也很難起到防氣的作用。
通過理論及機械采油防氣設備的試驗狀況分析,英東一號構(gòu)造油氣同層的特點無論采用任何機械采油設備,都不能杜絕氣體對抽油泵的影響,機械采油設備系統(tǒng)效率很難提高。英東一號構(gòu)造多數(shù)油井有一定的自噴能力,英試8-1井井底流壓5.24 MPa,相對較低,但是油井產(chǎn)液含氣量大、油氣混合物密度小的特點,使該井仍然可以自噴生產(chǎn)。因此,依據(jù)英東一號構(gòu)造油氣同層的性質(zhì),油井產(chǎn)氣量大完全適合氣舉的采油方式。建議英東一號構(gòu)造加大氣舉采油方式的試驗力度,井底安裝洗井裝置,杜絕熱洗液對油層的污染,降低油井清蠟費用;探索氣舉采油方式在不同動液面條件下的油井產(chǎn)量,地面安裝油氣分離裝置,找出適合該區(qū)塊的生產(chǎn)模式,提高英東一號構(gòu)造這樣特殊油藏采油井的系統(tǒng)效率。