林 琳， 張燕平， 黃樹(shù)紅

（華中科技大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院，武漢 430074）

我國(guó)火電機(jī)組裝機(jī)容量占全國(guó)總裝機(jī)容量的比 例超過(guò)70%，預(yù)計(jì)到2020年我國(guó)火電機(jī)組裝機(jī)總?cè)萘繉⑦_(dá)到10.7億kW.在目前節(jié)能減排的壓力下，減少火電機(jī)組的煤耗量是大勢(shì)所趨.我國(guó)的太陽(yáng)能資源十分豐富，但由于太陽(yáng)能具有低能源密度、間歇性和空間分布不斷變化的特點(diǎn)，很難保證規(guī)模化連續(xù)發(fā)電.因此，研究太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電機(jī)組有助于降低太陽(yáng)能熱發(fā)電成本，解決太陽(yáng)能不能連續(xù)發(fā)電的劣勢(shì)，是低成本、規(guī)?；每稍偕茉春蜏p排CO2的一個(gè)有效技術(shù)途徑，也是實(shí)現(xiàn)燃煤發(fā)電機(jī)組節(jié)能減排的重要途徑之一.

太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電的方案包括：太陽(yáng)能集熱場(chǎng)與回?zé)嵯到y(tǒng)并聯(lián)、太陽(yáng)能集熱場(chǎng)與鍋爐汽化段并聯(lián)、太陽(yáng)能集熱場(chǎng)與回?zé)嵯到y(tǒng)和鍋爐汽化段并聯(lián)、太陽(yáng)能集熱場(chǎng)加熱凝結(jié)水匯入再熱冷段等.Luz公司最早提出了協(xié)同發(fā)電的概念，為太陽(yáng)能光熱發(fā)電的利用提供了新途徑［1］.Ying等從機(jī)組設(shè)計(jì)角度提出了利用太陽(yáng)能取代汽輪機(jī)抽汽的設(shè)想，取消了汽輪機(jī)全部抽汽段的抽汽，用太陽(yáng)能集熱器將工質(zhì)加熱到一定溫度后直接輸送至鍋爐，使鍋爐給水在不采用回?zé)岢槠那闆r下也能提升至原有溫度［2］.楊勇平等［3］研究了300MW太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電機(jī)組的多種集成方案，分析了對(duì)各段抽汽進(jìn)行替換的熱經(jīng)濟(jì)性和技術(shù)經(jīng)濟(jì)性.崔映紅等［4］分析了太陽(yáng)能取代不同容量燃煤機(jī)組不同受熱面的熱經(jīng)濟(jì)性.吳靜等［5］對(duì)太陽(yáng)能與燃煤機(jī)組混合發(fā)電系統(tǒng)集成方式進(jìn)行了研究.陳娟等［6］對(duì)太陽(yáng)能輔助燃煤發(fā)電進(jìn)行了熱經(jīng)濟(jì)學(xué)分析.

太陽(yáng)能與鍋爐協(xié)同發(fā)電的方案降低能耗效果顯著，但改造工作量大，投入成本較高，不適合在運(yùn)機(jī)組，太陽(yáng)能替換全部加熱器的方案也只適合新設(shè)計(jì)機(jī)組.太陽(yáng)能替換部分抽汽的方案雖然節(jié)能效果稍差，但其適用性強(qiáng)，易于實(shí)現(xiàn)對(duì)在運(yùn)機(jī)組的改造，而且可根據(jù)情況與現(xiàn)有汽輪機(jī)抽汽進(jìn)行相互切換，保證機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性.現(xiàn)有文獻(xiàn)中對(duì)太陽(yáng)能與加熱器協(xié)同的研究主要集中在集成模式的研究及設(shè)計(jì)點(diǎn)的熱經(jīng)濟(jì)性分析，未見(jiàn)集成模式的變工況分析研究.筆者從改造在運(yùn)機(jī)組的思路出發(fā)，構(gòu)建了利用太陽(yáng)能集熱場(chǎng)取代某一段高壓加熱器回?zé)岢槠膮f(xié)同發(fā)電方案，并以Aspen Plus為建模平臺(tái)，建立了600 MW超臨界機(jī)組以及太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電的模型，對(duì)不同運(yùn)行工況下的節(jié)煤情況和汽輪機(jī)通流量等運(yùn)行參數(shù)的變化規(guī)律進(jìn)行了研究.

1 太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

筆者提出的太陽(yáng)能協(xié)同方案在不改變?cè)谢痣姍C(jī)組熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，用槽式太陽(yáng)能集熱場(chǎng)加熱的蒸汽來(lái)取代一段汽輪機(jī)抽汽.該方案的結(jié)構(gòu)如圖1所示，先用太陽(yáng)能集熱場(chǎng)加熱來(lái)自給水泵抽頭的部分給水，將水加熱成與某一段抽汽的溫度和壓力參數(shù)相同的蒸汽，再將蒸汽輸入加熱器的汽側(cè)，并停止該段來(lái)自汽輪機(jī)的抽汽，完全以太陽(yáng)能集熱場(chǎng)生產(chǎn)的蒸汽作為該段抽汽的來(lái)源.該方案可以減少汽輪機(jī)蒸汽在抽汽回?zé)嵘系膿p耗，在發(fā)電功率相同的前提下少消耗蒸汽，可以降低鍋爐的熱負(fù)荷，從而降低煤耗量，而且只取代一段抽汽對(duì)汽輪機(jī)蒸汽質(zhì)量流量影響不大，具有較好的應(yīng)用性.

太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電方案中的太陽(yáng)能集熱場(chǎng)采用槽式聚光集熱器.槽式聚光集熱器具有技術(shù)成熟、成本較低、商業(yè)化程度高等優(yōu)點(diǎn)，因此在方案中采用槽式聚光集熱器.太陽(yáng)能集熱場(chǎng)的結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1，太陽(yáng)能集熱器先將回路中的導(dǎo)熱油加熱，再由換熱器將導(dǎo)熱油的熱量傳遞給水，并將其加熱成為蒸汽以替代某一段抽汽.太陽(yáng)能集熱場(chǎng)僅在白天加熱蒸汽并替代汽輪機(jī)的某一段抽汽，在夜晚則停用太陽(yáng)能集熱場(chǎng)并恢復(fù)該段汽輪機(jī)的抽汽，兩者之間可以通過(guò)少量的閥門(mén)操作進(jìn)行切換，保證為回?zé)峒訜崞魈峁┖虾跗焚|(zhì)的加熱蒸汽.同時(shí)，在太陽(yáng)能集熱場(chǎng)中設(shè)有小型蓄熱器，蓄熱器在太陽(yáng)能輻射強(qiáng)度充足時(shí)吸熱儲(chǔ)能，在太陽(yáng)能輻射強(qiáng)度不足時(shí)放熱，使得太陽(yáng)能集熱場(chǎng)能夠持續(xù)生產(chǎn)蒸汽，增強(qiáng)集熱場(chǎng)白天的連續(xù)運(yùn)行能力與穩(wěn)定性.

圖1 太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Structural diagram of the solar－coal hybrid power generation system

2 600MW超臨界汽輪機(jī)組建模與驗(yàn)證

2.1 600MW超臨界汽輪機(jī)組的建模

已有研究顯示Aspen Plus可以應(yīng)用于超臨界、超超臨界汽輪機(jī)組的建模［7］.在針對(duì)太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電系統(tǒng)建模時(shí)，為了方便與常規(guī)600MW超臨界汽輪機(jī)組的比較，先以在運(yùn)的超臨界常規(guī)燃煤機(jī)組的運(yùn)行數(shù)據(jù)為依據(jù)，在Aspen Plus平臺(tái)上進(jìn)行建模，再將已有的模型在結(jié)構(gòu)與參數(shù)上經(jīng)過(guò)一定范圍內(nèi)的修改后，建立太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電機(jī)組的模型.完成模型的建立后，再針對(duì)2種結(jié)構(gòu)進(jìn)行運(yùn)行特性與煤耗的分析與對(duì)比.

建立機(jī)組模型采用的是模塊化的建模方法，先將汽輪機(jī)系統(tǒng)各個(gè)部分拆分成獨(dú)立的模塊進(jìn)行建模，再將各個(gè)部分按照原有結(jié)構(gòu)耦合在一起.模塊化的建模方法可以將熱力系統(tǒng)內(nèi)復(fù)雜的熱力循環(huán)回路簡(jiǎn)化，便于對(duì)熱力系統(tǒng)進(jìn)行研究，而且可以研究熱力系統(tǒng)中某一部分工作狀態(tài)改變后對(duì)整個(gè)系統(tǒng)工作狀態(tài)及效率的影響等.Aspen Plus平臺(tái)提供了比較豐富的模型庫(kù)，可以直接調(diào)用現(xiàn)有模塊來(lái)模擬熱力系統(tǒng)各個(gè)部分，在建模中需要根據(jù)熱力系統(tǒng)各個(gè)部分的工作特點(diǎn)對(duì)相應(yīng)的模塊賦予參數(shù).筆者將汽輪機(jī)系統(tǒng)拆分成汽輪機(jī)本體、高壓加熱器、低壓加熱器、小汽輪機(jī)、凝汽器、除氧器、循環(huán)水泵、太陽(yáng)能集熱器、鍋爐過(guò)熱器及再熱器9個(gè)部分，采用Aspen Plus中Compr、Heater、HeatX、Pump、Mixer等模塊進(jìn)行模擬.

2.2 600MW超臨界機(jī)組模型的驗(yàn)證

將主蒸汽的溫度、壓力和質(zhì)量流量，再熱蒸汽的溫度、壓力以及高、中、低壓缸的效率作為模型的邊界條件，這些邊界條件均取自機(jī)組的設(shè)計(jì)值.在此邊界條件下，汽輪機(jī)調(diào)門(mén)全開(kāi)工況（VWO）、汽輪機(jī)額定出力工況（THA）、75%THA及50%THA工況的仿真結(jié)果見(jiàn)表1.由表1可以看出，模型在各個(gè)工況下均有較高的準(zhǔn)確度.

表1 各工況下機(jī)組運(yùn)行參數(shù)的仿真結(jié)果Tab.1 Simulation results of unit operation parameters under different working conditions

3 600MW太陽(yáng)能協(xié)同超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組建模

3.1 太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電建模方法

太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電模型是在600MW超臨界機(jī)組模型的基礎(chǔ)上構(gòu)建的.在太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電模型中，增加了用于加熱蒸汽的太陽(yáng)能集熱場(chǎng)，太陽(yáng)能集熱場(chǎng)的加入會(huì)對(duì)機(jī)組的運(yùn)行參數(shù)（尤其是通流量）產(chǎn)生影響.太陽(yáng)能集熱場(chǎng)的水來(lái)自給水泵出口，經(jīng)太陽(yáng)能集熱場(chǎng)加熱后的蒸汽被輸送至某一個(gè)高壓加熱器中并完全取代該段抽汽，在發(fā)電功率維持不變的情況下，抽汽質(zhì)量流量的改變會(huì)影響汽輪機(jī)主蒸汽質(zhì)量流量和再熱蒸汽質(zhì)量流量.

常規(guī)無(wú)太陽(yáng)能汽輪機(jī)組汽耗量為qm，0時(shí)功率W的表達(dá)式為

式中：qm，rh為再熱蒸汽質(zhì)量流量；qm，i為第i 段的抽汽質(zhì)量流量；qm，c為汽輪機(jī)凝汽量；h0為主蒸汽焓值；qrh為單位質(zhì)量再熱蒸汽的吸熱量；hi為第i段抽汽的抽汽焓；hc為汽輪機(jī)排汽焓.

加入太陽(yáng)能集熱場(chǎng)后，汽輪機(jī)功率仍為定值W，此時(shí)的汽耗量為q′m，0，如果第一段或者第二段抽汽被取代，則功率表達(dá)式為

如果第三段抽汽被取代，則功率表達(dá)式為

加入太陽(yáng)能集熱場(chǎng)后，第i級(jí)高壓加熱器冷端給水的焓差為 Δhw，i，抽汽焓與疏水焓差為 Δhi，抽汽質(zhì)量流量為，上級(jí)疏水量為，上級(jí)疏水與本級(jí)疏水的焓差為，設(shè)備效率為ηh，設(shè)主蒸汽質(zhì)量流量與鍋爐給水量相等，則第i級(jí)高壓加熱器的熱平衡式為

由式（6）可以得出q′m，i與q′m，0的關(guān)系式：

將式（4）、式（5）代入式（2）或式（3）中可以得出加入太陽(yáng)能集熱場(chǎng)后的主蒸汽質(zhì)量流量

太陽(yáng)能集熱場(chǎng)生產(chǎn)蒸汽并取代汽輪機(jī)第一段抽汽的模型見(jiàn)圖2，其中HP代表高壓缸，IP代表中壓缸，LP代表低壓缸，F(xiàn)WH1～FWH3為高壓加熱器，F(xiàn)WH5～FWH8為低壓加熱器，DEAERATO為除氧器，CND為凝汽器，PUMP－1和 PUMP－2分別為凝結(jié)水泵和給水泵，BOILER為鍋爐.該模型中汽輪機(jī)本體部分高、中、低壓缸的效率以及抽汽壓力參數(shù)與常規(guī)機(jī)組模型相同，其余設(shè)備也基本沿用了原有模塊的參數(shù)，添加的部分只有太陽(yáng)能集熱場(chǎng)模塊（SOLAR）與分離器模塊（B1）.分離器將高壓加熱器的部分給水引出至太陽(yáng)能集熱場(chǎng)中，再輸送至高壓加熱器中，所輸送的蒸汽溫度與壓力參數(shù)與原來(lái)的抽汽參數(shù)相同.采用Heater模塊來(lái)計(jì)算太陽(yáng)能集熱場(chǎng)的熱負(fù)荷.在同一工況的邊界條件中，太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電模型的主蒸汽與再熱蒸汽的溫度、壓力以及高、中、低壓缸的效率均與常規(guī)超臨界機(jī)組模型的相同，但汽輪機(jī)的主蒸汽和再熱蒸汽質(zhì)量流量不同.

3.2 太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電機(jī)組方案模擬結(jié)果

筆者對(duì)無(wú)太陽(yáng)能協(xié)同的常規(guī)燃煤發(fā)電方案及3種太陽(yáng)能集熱場(chǎng)生產(chǎn)蒸汽取代高壓加熱器抽汽的協(xié)同發(fā)電方案，共4種發(fā)電模式進(jìn)行了建模計(jì)算與分析.4種發(fā)電模式的描述及對(duì)照情況見(jiàn)表2.

表2 4種發(fā)電模式的說(shuō)明Tab.2 Description of the four hybrid power generation schemes

4種發(fā)電模式在不同負(fù)荷工況下的模擬計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3～表6，設(shè)定同一負(fù)荷工況下4種發(fā)電模式的汽輪機(jī)輸出功率相等，鍋爐給水量等于主蒸汽質(zhì)量流量.

圖2 太陽(yáng)能集熱場(chǎng)取代第一段抽汽的模型圖Fig.2 The hybrid system model using steam from solar collector instead of first stage extraction

表3 VWO工況下的協(xié)同發(fā)電模擬結(jié)果Tab.3 Simulation results under VWO working conditions

表4 THA工況下的協(xié)同發(fā)電模擬結(jié)果Tab.4 Simulation results under THA working conditions

表5 75%THA工況下的協(xié)同發(fā)電模擬結(jié)果Tab.5 Simulation results under 75%THA conditions

表6 50%THA工況下的協(xié)同發(fā)電模擬結(jié)果Tab.6 Simulation results under 50%THA conditions

4 太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電的變工況性能分析

4.1 汽輪機(jī)主蒸汽和再熱蒸汽質(zhì)量流量變化的分析

太陽(yáng)能集熱場(chǎng)的加入會(huì)引起汽輪機(jī)主蒸汽和再熱蒸汽質(zhì)量流量的改變.在運(yùn)機(jī)組加入太陽(yáng)能集熱場(chǎng)后如果蒸汽質(zhì)量流量大幅度變化，會(huì)對(duì)汽輪機(jī)的運(yùn)行產(chǎn)生影響，因此蒸汽質(zhì)量流量的變化應(yīng)在可接受的范圍內(nèi)，所以有必要分析變工況下主蒸汽以及再熱蒸汽質(zhì)量流量的變化情況.

取消某一段回?zé)岢槠?，在相同發(fā)電功率下汽輪機(jī)對(duì)蒸汽的需求量有所降低，因此加入太陽(yáng)能集熱場(chǎng)后汽輪機(jī)主蒸汽質(zhì)量流量會(huì)有所減少，變工況下3種協(xié)同發(fā)電模式主蒸汽質(zhì)量流量的變化見(jiàn)圖3.由圖3可以看出，不同工況下主蒸汽質(zhì)量流量的減少幅度不同，協(xié)同模式2的主蒸汽質(zhì)量流量變化最大，協(xié)同模式3的主蒸汽質(zhì)量流量變化最小.主蒸汽質(zhì)量流量變化幅度最大的是VWO工況下的協(xié)同模式2，減少量占原主蒸汽質(zhì)量流量的7%；變化幅度最小的是50%THA工況下的協(xié)同模式3，減少量占原主蒸汽質(zhì)量流量的2.5%.由于取消第一段或第二段回?zé)岢槠麜?huì)使高壓缸的蒸汽質(zhì)量流量增加，因此協(xié)同模式1和協(xié)同模式2的再熱蒸汽質(zhì)量流量相對(duì)常規(guī)模式會(huì)有所增加，而協(xié)同模式3的再熱蒸汽質(zhì)量流量會(huì)下降，這是由主蒸汽質(zhì)量流量的下降導(dǎo)致的.變工況下3種協(xié)同發(fā)電模式再熱蒸汽質(zhì)量流量的變化見(jiàn)圖4（圖中所示為變化量的絕對(duì)值）.由圖4可以看出，協(xié)同模式2的再熱蒸汽質(zhì)量流量變化最大，最大變化幅度為2.5%；協(xié)同模式1的再熱蒸汽質(zhì)量流量變化最小，最大變化幅度為1.6%.

圖3 變工況下主蒸汽質(zhì)量流量變化情況Fig.3 Variation of main steam flow under off-design conditions

由以上分析可以看出，在不同工況下太陽(yáng)能協(xié)同燃煤方案的主蒸汽及再熱蒸汽質(zhì)量流量都沒(méi)有發(fā)生大幅度變化，而且在低負(fù)荷工況下變化更小，在所模擬的工況下均適合進(jìn)行太陽(yáng)能協(xié)同輔助發(fā)電.

4.2 節(jié)煤效益分析

圖4 變工況下再熱蒸汽質(zhì)量流量變化情況Fig.4 Variation of reheat steam flow under off－design conditions

太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電用太陽(yáng)能替代燃煤提供一部分發(fā)電機(jī)組所需熱量，節(jié)能的效果最終體現(xiàn)在燃煤量的降低上，所以需要討論發(fā)電廠煤耗率和煤耗量這2個(gè)熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo).筆者將太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電與常規(guī)燃煤機(jī)組的能耗值進(jìn)行比較，分析太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電結(jié)構(gòu)對(duì)機(jī)組能耗的影響，同時(shí)討論變工況下太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電節(jié)能效果的變化規(guī)律.

在太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電計(jì)算模型中，默認(rèn)各級(jí)抽汽的溫度和壓力參數(shù)與600MW常規(guī)超臨界機(jī)組的參數(shù)相同，主蒸汽與再熱蒸汽的溫度和壓力參數(shù)不變，發(fā)電功率不變.通過(guò)在Aspen Plus中編寫(xiě)Fortran子程序來(lái)完成發(fā)電廠煤耗率的計(jì)算，鍋爐效率取電廠的實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)93.874%，煤的發(fā)熱量取標(biāo)準(zhǔn)煤的低位發(fā)熱量qsnet＝29270kJ／kg，4種工況下不同發(fā)電模式的能耗情況見(jiàn)表7.由表7可以看出，協(xié)同模式1、協(xié)同模式2和協(xié)同模式3的煤耗量均比常規(guī)模式的低，具有節(jié)煤效益.

表7 4種工況下不同發(fā)電模式的能耗Tab.7 Energy consumption of different hybrid systems under four working conditions

太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電的節(jié)煤效果會(huì)隨著工況的改變而改變，變工況下4種協(xié)同模式的煤耗率變化趨勢(shì)見(jiàn)圖5.由圖5可以看出，協(xié)同模式1、協(xié)同模式2和協(xié)同模式3在變工況下的能耗明顯優(yōu)于常規(guī)模式，且協(xié)同模式3節(jié)約的煤量在變工況下浮動(dòng)不大.協(xié)同模式2的節(jié)煤效果最佳，其次是協(xié)同模式1，協(xié)同模式3的節(jié)煤效果低于其他2種方案，這是因?yàn)榈谌纬槠|(zhì)量流量較前兩段少很多，雖然第三段抽汽焓值較高，但太陽(yáng)能集熱場(chǎng)加熱的蒸汽質(zhì)量流量較少，節(jié)煤效果較差.

圖5 變工況下不同協(xié)同發(fā)電模式節(jié)約煤量的變化情況Fig.5 Coal conservation of the hybrid system under variable working conditions

5 結(jié) 論

以Aspen Plus為平臺(tái)建立了600MW超臨界汽輪機(jī)組的模型，并以電廠數(shù)據(jù)為基準(zhǔn)驗(yàn)證了模型的正確性.在此基礎(chǔ)上，建立了3種600MW太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電模式的模型，研究了各種協(xié)同發(fā)電模式在變工況下對(duì)機(jī)組能耗及汽輪機(jī)通流量的影響.結(jié)果表明：在相同發(fā)電功率下，3種太陽(yáng)能協(xié)同燃煤發(fā)電方案的汽輪機(jī)主蒸汽質(zhì)量流量均有所下降，協(xié)同模式1、協(xié)同模式2的再熱蒸汽質(zhì)量流量增加，協(xié)同模式3的再熱蒸汽質(zhì)量流量減少，但變化幅度均較小，對(duì)汽輪機(jī)的正常工作不會(huì)帶來(lái)影響，3種協(xié)同發(fā)電模式的煤耗量均明顯降低.在對(duì)實(shí)際機(jī)組進(jìn)行協(xié)同發(fā)電改造時(shí)，可綜合投資情況選擇合適的協(xié)同發(fā)電模式.

［1］HORN M，F(xiàn)üHRING H，RHEINL?NDER J.Economic analysis of integrated solar combined cycle pow－er plants：a sample case：the economic feasibility of an ISCCS power plant in Egypt［J］.Energy，2004，29（5／6）：935－945.

［2］YING You，HU Eric J.Thermodynamic advantages of using solar energy in the regenerative Rankin power plant［J］.Applied Thermal Energy，1999，19（11）：1173－1180.

［3］楊勇平，催映紅，侯宏娟，等.太陽(yáng)能輔助燃煤一體化熱發(fā)電系統(tǒng)研究與經(jīng)濟(jì)性分析［J］.中國(guó)科學(xué)，2009，39（4）：673－679.YANG Yongping，CUI Yinghong，HOU Hongjuan，et al.The economic analysis of solar supported coal－fired electric generation system［J］.Science in China Press，2009，39（4）：673－679.

［4］崔映紅，楊勇平，張明智.太陽(yáng)能－煤炭互補(bǔ)的發(fā)電系統(tǒng)與互補(bǔ)方式［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2008，28（5）：102－107.CUI Yinghong，YANG Yongping，ZHANG Mingzhi.Solar－coal complementary electric generation system and its modes［J］.Proceedings of the CSEE，2008，28（5）：102－107.

［5］吳靜，王修彥，楊勇平，等.太陽(yáng)能與燃煤機(jī)組混合發(fā)電系統(tǒng)集成方式的研究［J］.動(dòng)力工程學(xué)報(bào)，2010，30（8）：639－643.WU Jing，WANG Xiuyan，YANG Yongping，et al.Study on integrated modes of solar－coal hybrid power generation systems［J］.Journal of Chinese Society of Power Engineering，2010，30（8）：639－643.

［6］陳娟，崔映紅，卑振華.基于熱經(jīng)濟(jì)學(xué)分析的太陽(yáng)能輔助燃煤熱發(fā)電系統(tǒng)性能研究［J］.華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)，2010，37（2）：74－78.CHEN Juan，CUI Yinghong，BEI Zhenhua.Performance research of hybrid system integrated cogeneration with solar heating system based on the theory of thermal economic analysis［J］.Journal of North China Electric Power University，2010，37（2）：74－78.

［7］白慧峰，徐越，陳德龍.基于Aspen Plus平臺(tái)的超超臨界機(jī)組熱力系統(tǒng)性能預(yù)測(cè)模型開(kāi)發(fā)［J］.熱力發(fā)電，2006，35（4）：14－16.BAI Huifeng，XU Yue，CHEN Delong.Development of thermal system performance predicting model for over－supercritical units based on Aspen Plus platform［J］.Thermal Power Generation，2006，35（4）：14－16.