劉 寧 寧曉穎 郝桂憲 付大其 張潤澤

中國石油大港油田石油工程研究院，天津 300280

0 前言

濱深8區(qū)塊含有儲集層為沙二段 （濱Ⅲ+濱Ⅳ），該層位為干旱氣候條件下的沉積，蒸發(fā)量大，因此地層水礦化度高，灰色、深灰色泥巖與厚度較薄的砂巖互層。針對濱深8區(qū)塊儲層特征，從工藝、液體體系等方面進(jìn)行了有針對性的優(yōu)化，應(yīng)用壓裂軟件開展了裂縫穿透比、導(dǎo)流能力、巖石力學(xué)及地應(yīng)力測試分析，同時采用微地震裂縫方位監(jiān)測技術(shù)，為多層裂縫幾何尺寸的數(shù)值模擬、壓裂裂縫參數(shù)和工藝參數(shù)的優(yōu)化、注采井網(wǎng)的匹配關(guān)系提供科學(xué)準(zhǔn)確的依據(jù)，形成了成功的低滲透油藏整體壓裂模式。采用常規(guī)井一趟管柱封隔器分層壓裂、水平井套管固井滑套分段壓裂工藝技術(shù)，應(yīng)用防水鎖低傷害壓裂液體系，取得了較好的改造效果，提高了壓裂目的層改造有效率。

1 濱深8區(qū)塊儲層特征

1.1 巖性特征

區(qū)域研究表明，在歧口凹陷沉積體系中，沉積物來自于西部的滄縣隆起和南部的埕寧隆起兩大盆外物源區(qū)（遠(yuǎn)端物源），而歧北斜坡主要物源是孔店凸起和港西凸起兩個盆內(nèi)物源區(qū)（近端物源），受不同物源及沉積古背景影響，形成多種類型的沉積砂體，有河道砂、灘壩沙和濁積砂體等類型，歧北斜坡沙二、三段主要是河道砂和灘壩沙。濱深8區(qū)塊含有儲集層為沙二段（濱Ⅲ+濱Ⅳ），該層位為干旱氣候條件下的沉積，蒸發(fā)量大，導(dǎo)致地層水礦化度高，灰色、深灰色泥巖與厚度較薄的砂巖互層。

1.2 物性特征

根據(jù)該區(qū)巖心物性資料分析統(tǒng)計，各主要含油層組物性為：濱Ⅲ孔隙度范圍為5.9%～18.6%，平均孔隙度為10.03%，滲透率范圍為0.18～34.1mD，平均滲透率為8.69mD；濱Ⅳ孔隙度范圍為2.7%～16.5%，平均孔隙度為11.4%，滲透率范圍為0.06～0.72mD，平均滲透率為0.26mD。可見該區(qū)含油儲集層屬低孔、低滲、特低滲型。

1.3 儲層敏感性

借鑒鄰井濱深6井水敏實驗可知，水敏指數(shù)0.913 6，說明地層存在極強(qiáng)水敏，水敏曲線見圖1。

1.4 流體性質(zhì)

1.4.1 地面原油性質(zhì)

統(tǒng)計分析濱深8區(qū)塊新井的試油、試采資料，沙二油組的平均原油密度0.8 522 g/cm3（20℃），原油黏度10.9mPa·s（50℃），凝固點 27℃，含蠟 13.6%，膠質(zhì)瀝青17.3%。

圖1 濱深6井22號巖心水敏曲線

1.4.2 地層水性質(zhì)

濱深8區(qū)塊井沙三油組化驗地層水為NaHCO3水型，礦化度為17 712mg/L。沙二油組試油資料中沒有水分析資料，借用鄰塊周G1斷塊房2井水分析資料，地層水為 NaHCO3，總礦化度為 10 573mg/L，Cl-為4 254mg/L。

1.5 溫度、壓力系統(tǒng)

根據(jù)濱深8區(qū)塊測試資料可知，沙二油組溫度113～140℃，壓力系數(shù)1.30～1.32，目的層地層壓力偏高。

1.6 試油情況

從濱深8區(qū)塊5口常規(guī)井試油情況可以看出，油井基本無自然產(chǎn)能，其中最高試油產(chǎn)量為測液面求產(chǎn)出油0.45m3，說明該區(qū)塊地層與井筒沒有形成良好的油流通道，近井地帶受污染，需經(jīng)壓裂改造才能投產(chǎn)。

2 整體壓裂方案優(yōu)化

整體壓裂技術(shù)是低滲透油藏開發(fā)的重要技術(shù)手段［1］，它以整個油藏為研究對象，將采油工程的水力壓裂技術(shù)與油藏工程的數(shù)值模擬技術(shù)相結(jié)合，通過油藏整體壓裂數(shù)值模擬，預(yù)測整體壓裂開發(fā)的生產(chǎn)指標(biāo)，確定最佳的裂縫穿透比和裂縫導(dǎo)流能力，為單井壓裂優(yōu)化設(shè)計提供依據(jù)［2］。

2.1 壓裂裂縫參數(shù)優(yōu)化

濱深8區(qū)塊儲層滲透率較低，油井自然產(chǎn)能低，需要壓裂才能投產(chǎn)，生產(chǎn)后產(chǎn)量遞減很快。為提高單井產(chǎn)能，減緩油井產(chǎn)量的自然遞減速率，采用壓裂注水開發(fā)是切實有效的方法［3］。為此，采用整體壓裂優(yōu)化設(shè)計軟件，進(jìn)行了整體壓裂方案的優(yōu)化設(shè)計。在對單井產(chǎn)能歷史擬合調(diào)整并確認(rèn)油藏的基本物性參數(shù)的基礎(chǔ)上，以整體壓裂注水開發(fā)的采收率為主要目標(biāo)，確定濱深8區(qū)塊在壓裂裂縫方位有利時，裂縫穿透比控制在0.45左右；當(dāng)壓裂裂縫方位不利時，裂縫穿透比控制在0.25～0.3之間。

2.2 支撐縫長優(yōu)化

依據(jù)濱深8區(qū)塊地質(zhì)方案最大主應(yīng)力對應(yīng)關(guān)系，應(yīng)力方向為北偏東70°，為了形成較好的注采井網(wǎng)系統(tǒng)，根據(jù)裂縫是否處于有利方位，對支撐縫長進(jìn)行了模擬優(yōu)化，其中5口常規(guī)井裂縫均處于有利方位，優(yōu)化其支撐縫長為85～120m；水平井共5條裂縫，3條裂縫處于有利方位，支撐縫長為110～120m，2條裂縫處于不利方位，支撐縫長為80m。

3 壓裂工藝優(yōu)化

3.1 壓裂工藝及配套管柱優(yōu)化

根據(jù)濱深8區(qū)塊常規(guī)井井段長（最長井段84m）、層多 （最大層數(shù)12層）、非均質(zhì)性強(qiáng)等特點，通過XMAC測井?dāng)?shù)據(jù)，應(yīng)用全三維壓裂軟件開展巖石力學(xué)和地應(yīng)力測試分析，為多層裂縫幾何尺寸的數(shù)值模擬提供依據(jù)，優(yōu)選出適合于濱深8區(qū)塊的多層壓裂工藝及配套管柱。其中常規(guī)井采用Y341封隔器分層壓裂工藝技術(shù)，依據(jù)具體井況分壓2～3段，使壓裂目的層改造的針對性更強(qiáng)，提高儲層動用程度。濱16-86H水平井優(yōu)選了套管固井+滑套分段壓裂工藝技術(shù)［4］，對水平段分5段進(jìn)行壓裂改造。

3.2 壓裂液體系的優(yōu)化

針對濱深8區(qū)塊儲層井深、低孔、特低滲、溫度高、敏感性強(qiáng)等特點，通過鉆井取心，室內(nèi)進(jìn)行了壓裂液配伍性等相關(guān)實驗，優(yōu)選出與該區(qū)塊儲層配伍性較好的低傷害壓裂液體系［5］。

3.2.1 壓裂液損害實驗

針對儲層敏感性強(qiáng)、入井液體易對地層造成傷害等問題，室內(nèi)進(jìn)行了壓裂液損害實驗，實驗結(jié)果見表1。從表1可看出，壓裂液對巖心損害率為21.8%，低于行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，說明優(yōu)選出的壓裂液具備低傷害的特點。

表1 壓裂液損害實驗評價結(jié)果

3.2.2 壓裂液黏溫性能實驗

針對壓裂目的層井深、溫度高等特點，室內(nèi)進(jìn)行了壓裂液黏溫性能實驗，實驗結(jié)果見圖2。從圖2可看出，優(yōu)選的壓裂液體系，在140℃實驗溫度下，經(jīng)過170 s-1、120min剪切，壓裂液黏度≥100mPa·s，說明該體系具備耐溫、耐剪切的特點。

圖2 140℃壓裂液黏溫曲線

3.2.3 破膠水化液性能實驗

針對儲層低孔、低滲、特低滲、易產(chǎn)生水鎖傷害等特點，室內(nèi)進(jìn)行了壓裂液破膠實驗，壓裂液破膠徹底，破膠液黏度僅為1.85mPa·s，表面張力低，表明優(yōu)選出的壓裂液體系具有低殘渣、易返排的特點［6］。

3.2.4 防膨性能實驗

儲層黏土含量較高，黏土易發(fā)生膨脹并堵塞流體流動通道，降低通道導(dǎo)流能力。針對該問題，室內(nèi)通過巖屑防膨?qū)嶒灒瑑?yōu)選出最佳復(fù)合防膨配比1.5%防膨劑+1%KCl，防膨率達(dá)到91.47%。

3.2.5 壓裂液濾失性能實驗

對優(yōu)選的壓裂液體系進(jìn)行了室內(nèi)濾失實驗，結(jié)果見表2。從表2可看出，該壓裂液體系濾失系數(shù)小，滿足高溫深井壓裂改造的需要。

表2 壓裂液靜態(tài)濾失系數(shù)實驗結(jié)果

3.3 巖石力學(xué)參數(shù)計算及工藝參數(shù)優(yōu)化

依據(jù)濱深8區(qū)塊儲層物性特征和測井?dāng)?shù)據(jù)，對巖石力學(xué)參數(shù)和壓裂工藝參數(shù)進(jìn)行了針對性的優(yōu)化設(shè)計，進(jìn)一步提高了設(shè)計參數(shù)的科學(xué)性。

依據(jù)壓裂目的層XMAC測井?dāng)?shù)據(jù)，采用全三維壓裂設(shè)計軟件，計算出壓裂目的層巖石力學(xué)參數(shù)，油層楊氏模量為2.3×104MPa，應(yīng)力63MPa；隔層楊氏模量為2.6×104MPa，應(yīng)力69MPa，為壓裂工藝設(shè)計提供可靠依據(jù)。計算結(jié)果見圖3。

4 現(xiàn)場實施情況

圖3 巖石力學(xué)參數(shù)計算結(jié)果

在濱深8區(qū)塊共壓裂6口井，其中4口直井、1口大斜度井、1口水平井，平均單井加砂量76.55m3，最大單井加砂量達(dá)到128.8m3，水平井實現(xiàn)了5段壓裂，加砂量達(dá)到123.8m3，施工成功率100%。目前6口井仍是3mm油嘴自噴，累計日產(chǎn)液134 m3，日產(chǎn)油34.1 t，日產(chǎn)氣6839m3。截止目前，累計產(chǎn)油1370.8 t，累計產(chǎn)氣122 945m3，均取得了良好的改造效果，達(dá)到了區(qū)塊整體投入開發(fā)的目的。

5 結(jié)論

針對濱深8區(qū)塊儲層特征及改造難點，從工藝、液體體系等方面進(jìn)行了有針對性的優(yōu)化，通過現(xiàn)場應(yīng)用，取得了較好的改造效果，得到以下結(jié)論：

a）應(yīng)用防水鎖低傷害壓裂液體系，降低了壓裂液對地層的傷害，滿足了濱深8區(qū)塊油層的改造需要。

b）借鑒XMAC測井?dāng)?shù)據(jù)，確定了開發(fā)試驗區(qū)塊的儲層特征及應(yīng)力方向，應(yīng)用壓裂軟件開展了裂縫穿透比、導(dǎo)流能力、巖石力學(xué)及地應(yīng)力測試分析，同時采用微地震裂縫方位監(jiān)測技術(shù)，為多層裂縫幾何尺寸的數(shù)值模擬、壓裂裂縫參數(shù)和工藝參數(shù)的優(yōu)化、注采井網(wǎng)的匹配關(guān)系提供科學(xué)準(zhǔn)確的依據(jù)，形成了成功的低滲透油藏整體壓裂模式。

c）采用常規(guī)井一趟管柱封隔器分層壓裂、水平井套管固井滑套分段壓裂工藝技術(shù)，提高了對壓裂目的層改造的有效率。

［1］羅英俊.采油技術(shù)手冊［M］.北京：石油工業(yè)出版社，2005.Luo Yingjun.Production Technology Handbook ［M］.Beijing：Petroleum Industry Press，2005.

［2］劉 寧，陳紫薇，寧曉穎.海上探井大型壓裂工藝技術(shù)研究與實踐［J］.石油與天然氣化工，2012，41（2）：216-218.Liu N ing，Chen Ziwei，N ing Xiaoying.Research and Practice of Large Scale Fracturing Technology in O ffshore Exploration W ell［J］.Oiland NaturalGasChem ical Industry，2012，41（2）：216-218.

［3］米卡爾 JE，油藏增產(chǎn)措施（第三版）［M］.北京：石油工業(yè)出版社，2002.M ichael JE.Reservoir Stimulation（3rd Edition）［M］.Beijing：Petroleum Inductry Press，2002.

［4］張 偉，張華麗，李升芳，等.機(jī)械分層壓裂技術(shù)在江蘇油田的研究與應(yīng)用［J］.石油鉆采工藝，2008，31（2）：48-50.ZhangW ei，Zhang Huali，LiShengfang，etal.Mechanical Layered Fracturing Technology in Jiangsu Oilfield ［J］.OilDrilling&Production Technology，2008，31（2）：48-50.

［5］冉莉娜，丁國生，王芝銀，等.構(gòu)造應(yīng)力對地下儲油巖庫穩(wěn)定性影響數(shù)值模擬［J］.天然氣與石油，2010，28（1）：37-40.Ran Lina，Ding Guosheng ，W ang Zhiyin，et al.Numerical Simulation of Effects of Tectonic Stress on Underground Oil Storage Cavern Stability［J］.NaturalGasand Oil，2010，28（1）：37-40.

［6］鞏 艷，林 宇，汝欣欣，等.天然氣水合物儲運天然氣技術(shù)［J］.天然氣與石油，2010，28（2）：4-7.Gong Yan，Lin Yu，Ru Xinxin，etal.NaturalGasHydrate Storage and Transportation Technology ［J］.NaturalGasand Oil，2010，28（2）：4-7.