楊 燕，姚 娟

（中冶南方工程技術(shù)有限公司煉鋼分公司，武漢430223）

1 引言

轉(zhuǎn)爐作為煉鋼的主要設(shè)備，傾動機(jī)構(gòu)是其重要的組成部分。傾動機(jī)構(gòu)的能力既要滿足轉(zhuǎn)爐安全生產(chǎn)，又要經(jīng)濟(jì)合理，因此需對轉(zhuǎn)爐傾動力矩進(jìn)行計(jì)算分析，合理確定轉(zhuǎn)爐的傾動力矩，為轉(zhuǎn)爐傾動機(jī)設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

2 150t轉(zhuǎn)爐主要參數(shù)及建模

150 t轉(zhuǎn)爐主要參數(shù)見表1。

150 t轉(zhuǎn)爐爐體支承裝置采用改進(jìn)型三點(diǎn)球鉸連接方式（中冶南方專利）。假定耳軸位置距爐口4735 mm處，利用se軟件三維建模計(jì)算得出，轉(zhuǎn)爐空爐重量（爐殼、爐帽擋渣板、連接裝置及水冷配管）為242.7 t，重心位置距爐口4572 mm。

3 傾動力矩計(jì)算條件

轉(zhuǎn)爐的傾動力矩是指當(dāng)爐體傾動時(shí)，作用在耳軸上的靜力矩，由3部分組成：空爐力矩（由爐體質(zhì)量引起的力矩MK）；爐液力矩（由爐液質(zhì)量引起的力矩MD）；耳軸的摩擦力矩MM（其方向始終與傾動方向相反．大小基本不變）[1]。本文合成力矩MH是指MK、MD、MM三項(xiàng)之和，合成重量為爐內(nèi)耐材重量+空爐重量。

表1 150t轉(zhuǎn)爐主要參數(shù)

轉(zhuǎn)爐耳軸的摩擦力矩：MM=μ×R×G式中：μ為調(diào)心滾子軸承的摩擦系數(shù)，取0.02[2]；R為兩耳軸滾子軸承的當(dāng)量半徑，R=（R內(nèi)+R外）/2=0.64 m；G為空爐本體+托圈及其冷卻水+旋轉(zhuǎn)接頭+傾動機(jī)+爐內(nèi)耐材+最大裝入量+液渣及爐口粘渣的總重。

以轉(zhuǎn)爐安全生產(chǎn)為原則，本工程設(shè)計(jì)的150 t轉(zhuǎn)爐采用全正力矩，即生產(chǎn)過程中發(fā)生突發(fā)事件（制動器失靈或電機(jī)故障等），轉(zhuǎn)爐處于任何角度都能克服摩擦力矩及爐口、爐帽粘渣產(chǎn)生的負(fù)力矩自動回到吹煉工位[3]。為滿足全正力矩的要求，計(jì)算的最小合成力矩MHmin需大于爐口、爐帽粘渣產(chǎn)生的力矩及兩倍的摩擦力矩。本工程爐口、爐帽粘渣總重按10 t設(shè)計(jì)，產(chǎn)生的力矩按45 t·m考慮。

對新爐（剛砌筑的轉(zhuǎn)爐，耐材未侵蝕）來說，其傾動力矩計(jì)算結(jié)果比較準(zhǔn)確。但新爐的計(jì)算結(jié)果并不能正確反映冶煉時(shí)轉(zhuǎn)爐的傾動力矩，因轉(zhuǎn)爐在高強(qiáng)度供氣冶煉過程中，爐內(nèi)耐材各部分會有不同程度的侵蝕，且隨著爐齡的增大，侵蝕可能越嚴(yán)重，所以僅計(jì)算新爐的傾動力矩是不合理的。

因無法準(zhǔn)確推算轉(zhuǎn)爐冶煉時(shí)爐內(nèi)耐材情況，則只能根據(jù)以往工程老爐爐內(nèi)耐材侵蝕情況來考慮，即假定理論老爐爐型。本文理論老爐爐型分兩種情況做比較，一種假定爐身工作層侵蝕剩200 mm，爐底工作層侵蝕100 mm，如圖1中b1線所示；另一種假定爐身工作層侵蝕剩100 mm，爐底工作層侵蝕200 mm，如圖1中b2線所示。

圖1 150t轉(zhuǎn)爐爐內(nèi)耐材內(nèi)腔線

4 傾動力矩計(jì)算結(jié)果

假定耳軸位置距爐口4735 mm，使用中冶南方開發(fā)的傾動力矩計(jì)算軟件，計(jì)算結(jié)果如下。

4.1 新爐傾動力矩計(jì)算結(jié)果

經(jīng)計(jì)算，新爐的合成重量：626.3 t，合成重心在距爐口4980 mm處，摩擦力矩為：14.32 t·m。計(jì)算結(jié)果如圖2所示。

圖2 新爐傾動力矩計(jì)算結(jié)果

可以看出：新爐在30°（即轉(zhuǎn)爐爐口朝上從吹煉位向爐后旋轉(zhuǎn)60°）時(shí)產(chǎn)生最大合成力矩為：296.3 t·m。在-5°（轉(zhuǎn)爐爐口朝上從吹煉位向爐后旋轉(zhuǎn)95°）時(shí)產(chǎn)生最小合成力矩為：120.4 t·m。

4.2 理論老爐傾動力矩計(jì)算結(jié)果

b1內(nèi)腔線-理論老爐的合成重量為465.8 t，合成重心在距爐口5094 mm處，摩擦力矩為12.3 t·m。計(jì)算結(jié)果如圖3所示。可以看出：理論老爐在25°（即轉(zhuǎn)爐爐口朝上從吹煉位向爐后旋轉(zhuǎn)65°）時(shí)產(chǎn)生最大合成力矩為280.5 t·m。在-10°（轉(zhuǎn)爐爐口朝上從吹煉位向爐后旋轉(zhuǎn)100°）時(shí)產(chǎn)生最小合成力矩為 101.4 t·m。

計(jì)算結(jié)果分析：最大傾動力矩出現(xiàn)在新爐，最小傾動力矩出現(xiàn)在理論老爐，根據(jù)全正力矩原則，101.4-2×12.3-45=31.8 t·m，若選取此種內(nèi)腔作為老爐情況計(jì)算傾動力矩，富余量稍大。此種情況，可重新尋找最佳耳軸位置，將耳軸往爐底方向下調(diào)40 mm，即耳軸位置距爐口4775 mm。重新計(jì)算得出最小合成力矩為：79.7 t·m（出現(xiàn)在老爐-10°），最大合成力矩為：268.7 t·m（出現(xiàn)在新爐 30°）。這樣通過調(diào)節(jié)耳軸位置，最大合成力矩較之前減少了27.6 t·m，得出的力矩值更為經(jīng)濟(jì)合理。但由于轉(zhuǎn)爐冶煉情況較惡劣，此種老爐內(nèi)腔情形可能無法滿足轉(zhuǎn)爐后期全正力矩冶煉，因此不采用此種情況作為老爐爐型來設(shè)計(jì)傾動機(jī)構(gòu)。

圖3 b1內(nèi)腔線-理論老爐傾動力矩計(jì)算結(jié)果

b2內(nèi)腔線-理論老爐的合成重量：422 t，合成重心在距爐口5086 mm處，摩擦力矩為：11.7 t·m。計(jì)算結(jié)果如圖4所示。可以看出：理論老爐在25°（即轉(zhuǎn)爐爐口朝上從吹煉位向爐后旋轉(zhuǎn)65°）時(shí)產(chǎn)生最大合成力矩為268.4 t·m。在-10°（轉(zhuǎn)爐爐口朝上從吹煉位向爐后旋轉(zhuǎn)100°）時(shí)產(chǎn)生最小合成力矩為 78.9 t·m。

圖4 b2內(nèi)腔線-理論老爐傾動力矩計(jì)算結(jié)果

計(jì)算結(jié)果分析：最大傾動力矩出現(xiàn)在新爐，最小傾動力矩出現(xiàn)在理論老爐，根據(jù)全正力矩原則，78.9-2×11.7-45=10.5 t·m，富余量合理，確定最佳耳軸位置距爐口4735 mm。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，本工程選取此種內(nèi)腔作為老爐情況計(jì)算傾動力矩來設(shè)計(jì)傾動機(jī)構(gòu)。

實(shí)際生產(chǎn)過程中，在冶煉后期，若本轉(zhuǎn)爐耐材侵蝕情況比b2內(nèi)腔線嚴(yán)重，則轉(zhuǎn)爐后期亦無法滿足全正力矩要求。另外，若轉(zhuǎn)爐內(nèi)爐帽及爐身部分無侵蝕，而是粘渣過多，此時(shí)合成重心會往爐口方向上移，轉(zhuǎn)爐可能出現(xiàn)頭點(diǎn)地的現(xiàn)象。

冶煉時(shí)，轉(zhuǎn)爐爐內(nèi)耐材情況較為復(fù)雜，理論計(jì)算與實(shí)際情況存在一定差異，因此需加強(qiáng)爐襯的保養(yǎng)和爐內(nèi)耐材情況的監(jiān)測，來保障轉(zhuǎn)爐安全生產(chǎn)。

5 結(jié)論

通過上述計(jì)算結(jié)果及分析，可以得出以下結(jié)論：

（1）本轉(zhuǎn)爐的最大合成力矩為296.3 t·m，出現(xiàn)在新爐?？紤]其他因素對力矩的影響，取系數(shù)～1.2，即此轉(zhuǎn)爐最大合成力矩取355 t·m，轉(zhuǎn)爐傾動機(jī)構(gòu)按此值進(jìn)行設(shè)計(jì)。

（2）本轉(zhuǎn)爐的最小合成力矩MHmin=78.9 t·m，出現(xiàn)在理論老爐。根據(jù)全正力矩原則，老爐爐口、爐帽粘渣總重量大于10 t時(shí)需及時(shí)清理。

（3）本轉(zhuǎn)爐的最佳耳軸位置在距爐口4735 mm處。

（4）老爐爐內(nèi)耐材情況對傾動力矩及傾動機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)影響較大。

[1]唐玢.轉(zhuǎn)爐傾動力矩的設(shè)計(jì)計(jì)算[J].安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào)，2011，21（3）:29.

[2]成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊[M].5版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2007.

[3]中國冶金建設(shè)協(xié)會.煉鋼工藝設(shè)計(jì)規(guī)范[M].北京：中國計(jì)劃出版社，2008.