宋彬彬

(湖南理工學(xué)院，湖南岳陽 414006)

0 引言

在組合結(jié)構(gòu)類型中，圓柱鋼管混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)用越來越廣泛，由于其充分利用了鋼材抗拉強度與混凝土材料的抗壓強度，使兩種材料在抵抗荷載與作用過程中充分發(fā)揮出其材料特性，且圓柱使內(nèi)填混凝土處于三向受壓而具備較高的承載能力。在圓柱鋼管混凝土結(jié)構(gòu)中，節(jié)點處的受力及變形均較為復(fù)雜，若能對節(jié)點的性能深入研究則有助于更好地掌握圓柱鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能。本文通過分析四個圓柱鋼管混凝土結(jié)構(gòu)梁柱節(jié)點局部模型的試驗結(jié)果，得到了圓柱內(nèi)填充混凝土的應(yīng)變分布規(guī)律以及構(gòu)件破壞特征，此外還采用有限元數(shù)值分析方法進一步分析圓柱鋼管內(nèi)填充混凝土的應(yīng)變分布規(guī)律，對數(shù)值分析結(jié)果與試驗分析結(jié)果進行比較。

1 節(jié)點的簡化

試驗研究對象采用兩種模型，分別考慮無橫隔板加強及有貫通橫隔板加強兩種情況，加載方式分為單向及雙向兩種。其中UMN表示單向加載無橫隔板節(jié)點，BMN表示雙向加載無橫隔板節(jié)點，而UMD表示單向加載有貫通橫隔板加強節(jié)點，BMD表示雙向加載有貫通橫隔板加強節(jié)點。由于填充混凝土本身的材料性能使之在鋼梁翼緣受壓端可承擔(dān)較大壓力，因此，分析對象只取受拉翼緣部分可行且能夠使分析過程得到簡化。設(shè)定不同構(gòu)件尺寸作為多個節(jié)點局部模型且施加荷載，荷載類型采用單向加載及雙向加載兩種方式，在兩種荷載作用下，可觀察填充混凝土的應(yīng)變分布及破壞規(guī)律，從而考察節(jié)點混凝土的破壞特征。

2 加載及測定方法

單向荷載作用在梁翼緣端部位置且為拉力;雙向荷載則一邊在梁翼緣處施加拉力，一邊在垂直方向的另一端梁翼緣處施加壓力，并且拉伸及壓縮荷載均按比例進行增減，同時保證在整個加載過程中互相垂直的兩個方向上荷載絕對大小值相同。雙向荷載作用導(dǎo)致構(gòu)件開始發(fā)生破壞時，拉力維持不變，繼續(xù)施加壓力直到構(gòu)件達到其極限承載力而產(chǎn)生最終破壞。在各個試件的柱填充混凝土內(nèi)相應(yīng)位置處放置應(yīng)變片即可測量出填充混凝土的應(yīng)變值，本文用C1來表示在柱鋼管管壁處且與拉力方向垂直的位置，用C2來表示位于柱截面中心處且沿拉力方向的位置，通過C1及C2處測得的應(yīng)變數(shù)據(jù)即可了解該處的混凝土力學(xué)性能。

3 填充混凝土的應(yīng)變分布

以通過應(yīng)變片測出的混凝土應(yīng)變值大小為橫坐標(biāo)，試驗施加的相應(yīng)荷載值大小為縱坐標(biāo)繪制出圓柱內(nèi)填充混凝土的相應(yīng)曲線，如圖1，圖2所示。

圖1 單向受力試件的混凝土荷載—應(yīng)變試驗結(jié)果

圖2 雙向受力試件的混凝土荷載—應(yīng)變試驗結(jié)果

由圖1可見，在單向拉力作用下，無橫隔板加強試件UMN1及有貫通橫隔板加強試件UMD1在C1(柱鋼管管壁處且與拉力垂直方向)處受壓，在C2(柱截面中心處且沿拉力方向)處受拉。其中UMN1的拉應(yīng)變及壓應(yīng)變均小于0.1%且壓應(yīng)變相差程度較大，表明受拉、受壓混凝土均未達到其極限應(yīng)變值。而對于采用貫通橫隔板加強的試件UMD1，其在C2處的拉應(yīng)變值已經(jīng)接近0.3%，超過了基于混凝土材料拉壓試驗所得的最大值0.22%，其在C1處的壓應(yīng)變值也遠較UMN1大，已經(jīng)接近0.1%，但受拉應(yīng)變及受壓應(yīng)變都尚未達到混凝土的極限應(yīng)變值。節(jié)點處混凝土沒有明顯破壞，仍可看作處于彈性階段，節(jié)點發(fā)生破壞主要體現(xiàn)在裂縫沿著焊縫處發(fā)展。

由圖2可見，在雙向荷載作用下，無橫隔板加強試件BMN1及有貫通橫隔板加強試件BMD1在C1(柱鋼管管壁處且與拉力垂直方向)處仍受壓，在C2(柱截面中心處且沿拉力方向)處仍受拉。雙向試件拉應(yīng)變值小于單向試件拉應(yīng)變值且拉應(yīng)變大小并非隨拉力增大而增大，而是與鋼管外徑與壁厚的比值大小有關(guān)，鋼管徑厚比越小則拉應(yīng)變越大，觀察多個試件發(fā)現(xiàn)鋼管徑厚比接近25的試件其拉應(yīng)變可超過0.5%。BMD1與BMN1在加載卸載過程中的壓應(yīng)變變化曲線形狀較為相似，且雙向試件的壓應(yīng)變值均大于單向試件的壓應(yīng)變值。BMD1的壓應(yīng)變值接近0.4%，已超過混凝土的極限壓應(yīng)變，但混凝土沒有發(fā)生破壞。部分雙向試件是由于梁先屈服而造成節(jié)點破壞。

4 試件的破壞特征

無橫隔板加強的試件UMN1及BMN1最終破壞并非由于混凝土達到其極限承載力，而是由于裂縫首先在梁翼緣與柱鋼管焊接處產(chǎn)生且沿著柱鋼管的軸向逐漸擴展，造成鋼管抗拉承載力不足從而使得節(jié)點喪失其承載能力。并且鋼管由于受力而向外凸起，平面外變形總體呈現(xiàn)出橢圓形形狀。而有貫通橫隔板加強的試件UMD1及BMD1最終破壞則主要是由于梁翼緣與橫隔板連接處的局部破壞造成的，裂縫首先在梁翼緣與橫隔板連接處產(chǎn)生，逐漸沿橫隔板向柱鋼管中心發(fā)展，從而造成柱鋼管管壁受拉且向外凸出，同樣表現(xiàn)出橢圓形平面外變形形狀。取出試件中的填充混凝土，可觀察到在受拉翼緣側(cè)的柱填充混凝土上留下了較為明顯的橢圓形的痕跡，在受壓翼緣側(cè)的柱填充混凝土上同樣也可觀察到比較明顯的橢圓形痕跡，從而進一步佐證了柱鋼管的平面外變形。通過觀察發(fā)現(xiàn)，填充混凝土并未出現(xiàn)開裂情況，這與試驗分析的填充混凝土應(yīng)變分布規(guī)律一致。

5 有限元分析

5.1 單元類型及材料

根據(jù)對稱及簡化原則，取試件的1/8進行計算且在邊界處依據(jù)對稱面條件施加約束，按比例相應(yīng)施加荷載。將柱鋼管、梁翼緣及填充混凝土均看作八節(jié)點彈塑性實體計算單元Solid45可以較好地模擬實際情況，分析中不可忽略焊縫的影響，因此對焊縫也設(shè)為Solid45;在受荷過程中，柱內(nèi)填充混凝土與柱鋼管管壁之間會產(chǎn)生脫離，用三維面—面接觸單元Conta174和Targe170來考慮這一情況;忽略填充混凝土與鋼管間的粘結(jié)與摩擦。梁翼緣和柱管壁采用的鋼材其應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系為多線性模型且鋼材以及焊縫的材料屈服準(zhǔn)則采用Von Mises準(zhǔn)則;柱內(nèi)的填充混凝土其應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系為雙線性模型，屈服準(zhǔn)則則采用Drucker-Prager屈服準(zhǔn)則。

5.2 有限元結(jié)果及分析

通過有限元分析同樣可得到填充混凝土的荷載—應(yīng)變關(guān)系，以混凝土應(yīng)變值大小為橫坐標(biāo)，施加的相應(yīng)荷載值大小為縱坐標(biāo)繪制出圓柱內(nèi)填充混凝土的相應(yīng)曲線，如圖3，圖4所示。觀察可知，所有試件在C1(柱鋼管管壁附近且與拉伸荷載垂直方向)處受壓，在C2(鋼管中心處且沿受拉梁翼緣軸向方向)處受拉。單向試件UMN1的應(yīng)變圖形與試驗結(jié)果較為接近，拉壓應(yīng)變值均比較小;UMD1的拉應(yīng)變值接近于0.25%，與試驗結(jié)果較為類似，但壓應(yīng)變值較小，與試驗結(jié)果相比絕對值大小偏低，造成結(jié)果有微小誤差的原因可能是材料參數(shù)的選取不夠準(zhǔn)確以及在數(shù)值分析時接觸分析與實際情況有誤差。

圖3 單向受力試件的混凝土荷載—應(yīng)變有限元結(jié)果

圖4 雙向受力試件的混凝土荷載—應(yīng)變有限元結(jié)果

雙向試件的應(yīng)變圖形形狀與試驗結(jié)果較為接近，且拉應(yīng)變數(shù)值都比較小，均未超過0.1%，但壓應(yīng)變值均比較大。BMN1的壓應(yīng)變已經(jīng)接近0.2%，而BMD1的壓應(yīng)變值則已達到0.22%，但與試驗結(jié)果相比偏小。數(shù)值分析結(jié)果表現(xiàn)出對雙向試件而言，是否設(shè)置貫通橫隔板對柱鋼管的內(nèi)填混凝土應(yīng)變影響并不大。對圖1～圖4進行綜合比較分析可知，數(shù)值分析結(jié)果與試驗結(jié)果相比誤差不大，可見采用有限元分析來模擬試驗是可行的。

6 結(jié)語

本文采用試驗結(jié)果分析及數(shù)值分析兩種方法分析了四個圓柱鋼管混凝土梁柱節(jié)點模型在單向、雙向兩種加載情況下的柱填充混凝土的變形規(guī)律，并將試驗結(jié)果與數(shù)值分析結(jié)果進行比較，得出結(jié)論，用有限元模擬試驗是可行的，其誤差較小，可以較好地保證準(zhǔn)確性。

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