王麗芬, 邊平, 陳瑞軍, 王家平
(龍泵燃油噴射有限公司,山東煙臺(tái)265700)
隨著高壓共軌技術(shù)的發(fā)展,對油嘴偶件的性能要求越來越高。傳統(tǒng)的、單一的性能試驗(yàn)方法[2]為徑部密封性試驗(yàn)、噴霧及密封錐面密封性試驗(yàn),均無法滿足共軌油嘴偶件的要求。我公司使用國外最先進(jìn)的高壓性能試驗(yàn)臺(tái)可以綜合評估偶件各項(xiàng)性能指標(biāo),包括開啟壓力、關(guān)閉壓力、壓降百分比、振跳次數(shù)、頻率、頭部泄漏及徑部泄漏等各項(xiàng)參數(shù),對偶件的性能提供了可靠的保障。
圖1 針閥偶件作力原理圖
高壓燃油經(jīng)過油道進(jìn)入針閥中部的環(huán)狀高壓油腔[1],油壓作用在針閥的承壓錐面上,油壓向上的推力Pσ,克服油針上作用力FF后,針閥上移,打開噴孔,高壓燃油從噴孔噴出(見圖1)。這樣就完成一次噴射。所謂的開啟壓力是指油針多次開啟的平均值,計(jì)算公式[3]如下:
式中:FF為作用在油針上的力,在本例中設(shè)為200 N;d1為針閥直徑,在本例中設(shè)為4 mm;d2為閥座直徑(亦稱交線直徑),在本例中設(shè)為2.2 mm;Pσ為開啟壓力,在本例中稱NOP。
由此得出本例中的開啟壓力NOP=22.83 MPa。
1)衡量試驗(yàn)臺(tái)是否正常,可以檢驗(yàn)?zāi)骋豁?xiàng)目(開啟壓力)重復(fù)性 Cg值,要求 Cg≥1.33,計(jì)算公式如下式中:T為絕對編差(10%的算術(shù)中值Q),計(jì)算式為:T=為重復(fù)標(biāo)準(zhǔn)偏差,其計(jì)算式為:
2)對于多工位性能試驗(yàn)臺(tái),還要評估其各工位間開啟壓力散差是否超過均值的1%,本例均值約為22.8 MPa,那么各工位間散差應(yīng)在0.2 MPa之內(nèi)。
表1 開啟壓力復(fù)重性檢測數(shù)據(jù)匯總MPa
改進(jìn)前的性能試驗(yàn)臺(tái)開啟壓力重復(fù)性Cg值為0.169(未滿足Cg≥1.33的要求),且不同工位間開啟壓力的散差遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過0.2 MPa的要求,見表 1、表 2、圖 2。
表2 改進(jìn)前工位間NOP散差匯總表
圖2 改進(jìn)前工位間散差走勢圖
圖3 改進(jìn)前壓緊方式
經(jīng)過仔細(xì)研究機(jī)床原理及結(jié)構(gòu)圖,發(fā)現(xiàn)壓頭是直接作用在油針的肩胛上,且油針尾桿伸入壓頭的內(nèi)孔,這樣如果油針尾桿直徑散差大,壓頭內(nèi)孔易將油針卡死,造成油針傾斜、卡滯,使得油針開啟、關(guān)閉時(shí)不順暢,導(dǎo)致開啟壓力高,且不穩(wěn)定,見圖3。
經(jīng)過研究我們決定改進(jìn)壓頭結(jié)構(gòu),將壓頭作用在油針尾桿的端部,且壓頭的端部做成弧形,這種結(jié)構(gòu)的壓頭不會(huì)造成油針傾斜,油針開啟、關(guān)閉時(shí)順暢,可以避免開啟壓力偏大的問題,見圖4所示。
圖4 改進(jìn)后壓緊方式
表3 開啟壓力重復(fù)性檢驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總 MPa
表4 改進(jìn)后工位間NOP散差匯總表
壓頭改進(jìn)后,再次檢驗(yàn)開啟壓力重復(fù)性Cg值達(dá)到1.683,大于 1.33,且不同工位間工啟壓力的散差也在0.2 MPa的要求之內(nèi),30次平均值為 23 MPa,與理論值 22.83 MPa相差不多,見表3、表 4、圖 5。
圖5 改進(jìn)后工位間散差走勢圖
改進(jìn)后的性能試驗(yàn)臺(tái),能夠更加準(zhǔn)確地反映偶件各項(xiàng)性能指標(biāo),偶件一次插配合格率提升到90%以上,為公司共軌部品的研發(fā)提供可靠的保障,得到公司上下一致好評。
[參考文獻(xiàn)]
[1]朱仙鼎.中國內(nèi)燃機(jī)工程師手冊[M].上海:科學(xué)技術(shù)出版社,2000:317
[2]中華人民共和國國家發(fā)展和改革委員會(huì).JB/T 7297-2004柴油機(jī)噴油嘴偶件性能試驗(yàn)方法[S].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2004.
[3]倪計(jì)民.汽車內(nèi)燃機(jī)原理[M].上海:同濟(jì)大學(xué)出版社,1997:156.