王吟 彭愷

摘要 SCR的加裝，不可避免地會(huì)帶來(lái)一些負(fù)面的影響，如造成空預(yù)器頻繁堵灰，使鍋爐的經(jīng)濟(jì)性下降，安全性降低。目前國(guó)內(nèi)的電廠對(duì)SCR的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)并不豐富，本文分析了空預(yù)器堵灰問(wèn)題的原因，并就長(zhǎng)興發(fā)電廠投入使用SCR脫硝裝置后空預(yù)器堵灰的情況作出分析，并給出了相應(yīng)的措施和建議，為運(yùn)行人員提供了一定參考。

關(guān)鍵詞 空預(yù)器、堵灰、SCR煙氣脫硝、原因、措施

長(zhǎng)興發(fā)電廠一、二期（4×300MW）鍋爐采用北京B&W公司生產(chǎn)的B-1025/17.5-M型煤粉鍋爐，配豪頓華工程有限公司制造的三分倉(cāng)容克式空氣預(yù)熱器，為防止冬季進(jìn)風(fēng)溫度低造成空預(yù)器冷端結(jié)露，形成腐蝕，在空預(yù)器二次風(fēng)進(jìn)口側(cè)布置了暖風(fēng)器，以提高空預(yù)器進(jìn)風(fēng)溫度。每臺(tái)空預(yù)器配備2臺(tái)伸縮式蒸汽吹灰器，分別布置在冷端和熱端，吹灰汽源有兩路，一路是輔助蒸汽，另一路來(lái)自屏式過(guò)熱器出口，輔助蒸汽主要用于鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中的連續(xù)吹灰，屏過(guò)汽源用于鍋爐正常運(yùn)行時(shí)的空預(yù)器吹灰?？疹A(yù)器吹灰采用PLC程控控制，頻率為每班三次，吹掃時(shí)間大約為16分鐘。

在環(huán)境問(wèn)題日益嚴(yán)峻的今天，為了適應(yīng)越來(lái)越嚴(yán)格的排放要求，我廠四臺(tái)300MW機(jī)組相繼進(jìn)行了脫硝改造，開(kāi)始使用催化還原脫硝的SCR裝置。SCR脫硝裝置投入使用后，對(duì)空預(yù)器產(chǎn)生較大影響，空預(yù)器堵塞頻發(fā)，嚴(yán)重影響鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。本文對(duì)SCR脫硝機(jī)組空預(yù)器堵塞的原因進(jìn)行了分析，并給出了一定的解決辦法和意見(jiàn)。

1.SCR脫銷裝置投入后空預(yù)器堵塞的主要原因

1.1 煙氣中SO3含量增加

燃料中的硫分在鍋爐燃燒過(guò)程中會(huì)生成SO2和SO3。一般情況下,在省煤器出口處,煙氣中SO3在SOX中所占比例接近1%。SCR投入運(yùn)行后,在催化劑的作用下,部分SO2會(huì)轉(zhuǎn)化成SO3。在未采用SCR裝置的鍋爐中,煙氣中SO3結(jié)露是造成空預(yù)器低溫腐蝕和堵灰的主要原因。在采用了SCR以后,接近1%的SO2會(huì)轉(zhuǎn)化成SO3,這樣酸露點(diǎn)將提高,在高溫下酸的凝結(jié)量加大,增加了堵灰的可能性,對(duì)空預(yù)器冷端平均溫度的要求就會(huì)更高，需要提高空預(yù)器的進(jìn)風(fēng)溫度。

1.2 煙氣中NH3的濃度增加

在SCR中,作為還原劑的NH3,在反應(yīng)器中并沒(méi)有完全和NOX反應(yīng),有一部分NH3會(huì)離開(kāi)反應(yīng)器(稱之為氨的逃逸率)進(jìn)入空氣預(yù)熱器。

1.3 煙氣中SO3和NH3反應(yīng)生成(NH2)2SO4

當(dāng)SCR裝置投運(yùn)并噴入還原劑氨后,在一定的溫度下,SO3會(huì)和NH3反應(yīng)生成硫酸氨和硫酸氫氨。150~200℃時(shí)，硫酸氫氨會(huì)發(fā)生沉積,變成一種很粘稠的物質(zhì),易造成空預(yù)器堵灰,形成的積灰清除比較困難。硫酸氫氨型堵灰主要和煤質(zhì)中的硫含量、SO2的氧化率和SCR系統(tǒng)氨逃逸率有關(guān)。

2.防止空預(yù)器堵灰的主要措施

2.1控制和降低NH3逃逸率

(1）通過(guò)運(yùn)行中燃燒調(diào)整、改變磨煤機(jī)運(yùn)行方式、同時(shí)對(duì)設(shè)備的改造，煤種控制來(lái)降低原煙氣中NOX含量，從而減少噴氨量，控制NH3逃逸率不大于3ppm。

(2）及時(shí)調(diào)整磨煤機(jī)運(yùn)行方式：考慮不同負(fù)荷階段調(diào)整磨煤機(jī)運(yùn)行方式，平時(shí)運(yùn)行時(shí)盡量采取ABDE磨運(yùn)行，縮短C磨運(yùn)行時(shí)間，負(fù)荷低于200MW時(shí)可考慮停用一臺(tái)上層磨煤機(jī)，保持3臺(tái)磨運(yùn)行提高風(fēng)煤比濃度，抑制原煙氣中NOX含量。

(3）采用低氮燃燒器：通過(guò)對(duì)燃燒器的改造，采用低氮燃燒器，內(nèi)、外二次風(fēng)分級(jí)切入煤粉氣流，使燃料在揮發(fā)分析出并燃燒的初期階段，僅與少量的內(nèi)二次風(fēng)混合燃燒，有效地減少了氧氣供給量，實(shí)現(xiàn)了低氧燃燒，減少了燃燒型NOx的生成量來(lái)控制原煙氣中NOX的含量

(4）加強(qiáng)燃燒調(diào)整：根據(jù)負(fù)荷的變化，及時(shí)調(diào)整二次風(fēng)量和上部燃盡風(fēng)擋板開(kāi)度，關(guān)小運(yùn)行磨煤機(jī)二次風(fēng)擋板，開(kāi)大停運(yùn)磨煤機(jī)二次風(fēng)擋板，開(kāi)大上部燃盡風(fēng)擋板開(kāi)度，使煤粉在燃燒初期盡可能在理論空氣量的條件下進(jìn)行。

2.2保證氨蒸發(fā)系統(tǒng)氨氣壓力穩(wěn)定

在現(xiàn)階段運(yùn)行人員在平時(shí)監(jiān)盤過(guò)程中，要更加關(guān)注氨蒸發(fā)系統(tǒng)的壓力，發(fā)現(xiàn)異常時(shí)及時(shí)應(yīng)對(duì)，避免過(guò)量的氨噴入.設(shè)備上存在的安全隱患加以改進(jìn)，必須保證氨蒸發(fā)系統(tǒng)自動(dòng)調(diào)節(jié)的穩(wěn)定性和可靠性。

2.3加強(qiáng)空預(yù)器吹灰效果

提高鍋爐空預(yù)器吹灰蒸汽壓力，將空預(yù)器吹灰蒸汽壓力從原來(lái)的1.0MPa提高到1.5MPa，但仍保持到鍋爐本體吹灰蒸汽壓力（2.0MPa）維持不變。及時(shí)增加空預(yù)器吹灰次數(shù)，將原來(lái)的每班吹灰三次調(diào)整為每班吹灰四次。

2.4對(duì)空預(yù)器進(jìn)行水沖洗

利用高壓水或消防水對(duì)空預(yù)器進(jìn)行水沖洗，對(duì)消除空預(yù)器積灰，實(shí)踐證明效果非常明顯。而空預(yù)器在線水沖洗存在一定的風(fēng)險(xiǎn)，主要是因空預(yù)器一、二風(fēng)門關(guān)不嚴(yán)，內(nèi)漏較嚴(yán)重，通過(guò)降低一次風(fēng)壓等手段，將#1機(jī)組負(fù)荷降到140MW左右，停運(yùn)D、E磨，兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)都不停，將一次風(fēng)壓降到5KPa左右，停運(yùn)待沖洗空預(yù)器側(cè)的送引風(fēng)機(jī)。當(dāng)空預(yù)器煙氣進(jìn)口側(cè)溫度達(dá)到150℃時(shí)利用高壓水或消防水通過(guò)吹灰槍進(jìn)行水沖洗和降溫，如空預(yù)器內(nèi)部溫度降到60℃以下，則可進(jìn)入到空預(yù)器內(nèi)部進(jìn)行沖洗，最實(shí)現(xiàn)空預(yù)器在線水沖洗。

2.5及時(shí)投用暖風(fēng)器，提高空預(yù)器進(jìn)風(fēng)溫度

我廠暖風(fēng)器汽源來(lái)自輔助蒸汽，由于輔汽到暖風(fēng)器的調(diào)節(jié)閥性能不佳，從而造成暖風(fēng)器不能及時(shí)投用。在冬季環(huán)境溫度較低時(shí)，容易造成空預(yù)器冷端換熱面腐蝕。對(duì)輔汽到暖風(fēng)器的調(diào)節(jié)閥進(jìn)行再調(diào)試后，使暖風(fēng)器疏水?dāng)U容器疏水暢通，確保暖風(fēng)器能及時(shí)投用。

3.結(jié)束語(yǔ)

SCR的加裝，不可避免地會(huì)帶來(lái)一些負(fù)面的影響，如造成空預(yù)器頻繁堵灰，使鍋爐的經(jīng)濟(jì)性下降，安全性降低。目前國(guó)內(nèi)的電廠對(duì)SCR的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)并不豐富，本文分析了空預(yù)器堵灰問(wèn)題的原因，并就長(zhǎng)興發(fā)電廠空預(yù)器堵灰的情況作出分析，給出了相應(yīng)的措施和建議，為運(yùn)行人員提供了一定參考。

4.參考文獻(xiàn)

[1] 錢旭明 陳勤根 浙能長(zhǎng)興發(fā)電有限公司集控運(yùn)行規(guī)程[J] 2006.

[2] 王麗莉,許衛(wèi)國(guó) 煙氣脫硝裝置對(duì)鍋爐空預(yù)器的影響.黑龍江電力，2008, (4): 260 -265.