曲明 張國友 徐輝 閆洪囡

摘要：本文所研究風(fēng)洞為薄壁結(jié)構(gòu)，由于風(fēng)洞的剛強(qiáng)度特性、振動特性、支座結(jié)構(gòu)形式對于試驗安全、數(shù)據(jù)精準(zhǔn)度及基礎(chǔ)施工均有一定影響，因此對風(fēng)洞主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行了有限元分析，獲得了靜力學(xué)及模態(tài)分析結(jié)果，結(jié)果表明風(fēng)洞支座結(jié)構(gòu)形式合理，位置適當(dāng)，能夠滿足地基承載要求，洞體剛強(qiáng)度特性及振動特性較好，但應(yīng)對部件局部進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化。

關(guān)鍵詞：風(fēng)洞；剛強(qiáng)度；模態(tài)；支反力

Finite element analysis of the main structure of the environmental wind tunnel

QU Ming，ZHANG Guo-you，XU Hui，YAN Hong-nan

（AVIC Aerodynamics Research Institute,Harbin,150001,China）

Abstract：The study of wind tunnel is a thin structure, because the wind intensity and stiffness of the bearings, vibration characteristic, structure form for test security, data accuracy and foundation construction have a certain impact, so the wind tunnel body structure finite element analysis is carried out, the results of static and mode, results show that the tunnel support structure reasonable, position appropriate, can meet the requirements of good foundation bearing capacity, stiffness and strength properties of hole and the vibration characteristics, but to address the part for further optimization.

Keywords: Wind tunnel; stiffness; modal; force

引言

環(huán)境風(fēng)洞能夠模擬污染物在大氣中的遷移擴(kuò)散，隨著輻射防護(hù)技術(shù)及風(fēng)洞試驗技術(shù)的不斷提高，目前越來越多采用風(fēng)洞試驗手段來開展污染物遷移擴(kuò)散規(guī)律的研究。該風(fēng)洞采用直流下吹式風(fēng)洞構(gòu)型，由動力段、大角擴(kuò)散段、穩(wěn)定段、收縮段、試驗段、擴(kuò)散段及出口擴(kuò)散段等部分組成，支撐于40個支座上。洞體為薄殼加T型筋板的結(jié)構(gòu)形式，洞體、整流罩、支撐片、止旋片、筋板及支座均為焊接聯(lián)結(jié)，為減弱動力段在風(fēng)洞運行時對于洞體其它部分的振動影響，兩者之間采用柔性節(jié)聯(lián)結(jié)。

風(fēng)洞運行時，風(fēng)洞重量及所受載荷通過支座傳遞到風(fēng)洞地基上，因此有必要對支座的布置位置進(jìn)行合理優(yōu)化，使土建基礎(chǔ)載荷能夠滿足風(fēng)洞承載要求。由于動力電機(jī)位于動力段，因此需對動力段進(jìn)行振動特性分析，通過計算結(jié)果優(yōu)化結(jié)構(gòu)，加強(qiáng)薄弱環(huán)節(jié)，避免共振現(xiàn)象發(fā)生。另外由于洞體為薄壁結(jié)構(gòu)，剛度差，從使用安全和試驗數(shù)據(jù)精度兩方面考慮，還需計算洞體的剛強(qiáng)度，基于以上各方面需求，我們對風(fēng)洞主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行了有限元分析，通過計算結(jié)果驗證了總體結(jié)構(gòu)設(shè)計的合理性，對于局部需改進(jìn)地方依據(jù)計算結(jié)果提出了有針對性的改進(jìn)措施。

本文采用有限元分析軟件Hyperworks集成平臺的前處理工具Hypermesh和內(nèi)置解算器OptiStruct對于環(huán)境風(fēng)洞主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行了有限元分析。

1．建立有限元計算模型

有限單元法通過節(jié)點進(jìn)行力的傳遞，由于動力段和大角擴(kuò)散段采用柔性節(jié)聯(lián)結(jié)，二者之間沒有力的傳遞，所以分別建立動力段和洞體其它部分的有限元計算模型。

由于洞體主體結(jié)構(gòu)均為薄殼形式，所以應(yīng)用殼體單元來進(jìn)行模擬，采用有限個單元的組合體來替代原結(jié)構(gòu)的連續(xù)體，這就存在著近似度的問題，隨著網(wǎng)格的加密和單元尺寸的縮小，有限元模型和原結(jié)構(gòu)的吻合度將越來越高，綜合考慮計算精度及計算規(guī)模，通過不斷調(diào)整網(wǎng)格密度，對比不同計算結(jié)果，最終動力段共劃分單元63705個，洞體其它部分共劃分單元215359個。在劃分相鄰部件網(wǎng)格時，相鄰單元尺寸要盡量接近，以免集成時剛度矩陣元素的大數(shù)和小數(shù)相加減，造成計算精度的損失，網(wǎng)格劃分完畢后，使用Hypermesh內(nèi)置工具對單元質(zhì)量進(jìn)一步檢查，保證了有限元模型的計算準(zhǔn)確性，動力段及洞體其它部分的有限元計算模型分別如圖1，圖2所示。

圖1 動力段有限元計算模型

圖2 洞體有限元計算模型

2．支座反力計算分析

該風(fēng)洞是一座低速風(fēng)洞，試驗時的風(fēng)速一般小于20m/s，內(nèi)外壓差最大處為750Pa，相對于洞體自重可以忽略，因此在進(jìn)行靜力學(xué)分析時僅考慮洞體主體的重量，風(fēng)洞主體及筋板等結(jié)構(gòu)材料均采用Q235，材料屬性如表1所示，為獲得每個支座的總載荷，在各個支座與地面接觸處建立基于多點約束方程的剛性單元，動力段支座反力計算結(jié)果如表2所示，洞體支座反力結(jié)果如表3所示，沿風(fēng)洞豎直中面對稱位置布置的支座使用同一編號，因此風(fēng)洞主體結(jié)構(gòu)的40個支座共有21組計算結(jié)果，按照從動力段到出口擴(kuò)散段的順序命名支座，由于篇幅所限，僅將動力段3組支座反力的計算結(jié)果云圖列出，分別如圖3，圖4，圖5所示，從計算結(jié)果可知，土建地基承載能力完全能夠滿足風(fēng)洞的使用需求。

表1 材料屬性

材料 彈性模量E(Pa) 泊松比u 密度P (kg/ )

Q235 2.06E+11 0.3 7850

表2 動力段支座反力計算結(jié)果 單位：N

支座1 支座2 支座3

3507.5 16090 4234.5

表3 洞體其余部分支座反力計算結(jié)果單位：N

大角擴(kuò)散段 穩(wěn)定段 收縮段 試驗段

支座4 支座5 支座6 支座7 支座8 支座9

4265 6290.5 5151.5 1708.5 3814 4244.5

試驗段

支座10 支座11 支座12 支座13 支座14 支座15

4435 4491.5 4515 4545 4579 4807.5

試驗段 擴(kuò)散段 出口擴(kuò)散段

支座16 支座17 支座18 支座19 支座20 支座21

3684 3854.5 5945 6889 2214.5 6866.5

圖3 支座1反力

圖4支座2反力

圖5支座3反力

3．模態(tài)計算分析

風(fēng)洞的動力變頻電機(jī)位于動力段內(nèi)，其固定支座與動力段內(nèi)的整流罩采用焊接形式聯(lián)結(jié)，使用過程中，動力電機(jī)不可避免地會將振動傳遞到動力段上，動力段的振動特性決定了自身對動力載荷的響應(yīng)情況，所以需對動力段進(jìn)行振動分析以使結(jié)構(gòu)設(shè)計避免共振發(fā)生，結(jié)構(gòu)實際具有多個固有頻率，在設(shè)計過程中需避免各階固有頻率與外界激振載荷頻率過于接近。將風(fēng)洞簡化為無阻尼系統(tǒng)，其特征值問題方程為：

該系統(tǒng)有n個特征值，w 即為結(jié)構(gòu)的第j階固有頻率， 為結(jié)構(gòu)的第j階特征模態(tài)，對于風(fēng)洞結(jié)構(gòu)來說，我們最關(guān)心的是前幾階頻率和模態(tài)，提取動力段有限元計算的前十階固有頻率，計算結(jié)果如表4所示，動力變頻電機(jī)額定轉(zhuǎn)速n=920rpm，即激振頻率為920/60=15.33，除第一階頻率外，其余各階頻率遠(yuǎn)大于激振頻率的1.5倍，因此只需提高動力段的一階頻率即可滿足結(jié)構(gòu)在使用過程中不發(fā)生共振的條件。結(jié)構(gòu)的變形可以由各振型的組合得到，位移矢量u定義為：

其中 是振型 的標(biāo)量因子。

為查找致使結(jié)構(gòu)一階頻率較低的薄弱環(huán)節(jié)，繼而有針對性地提出解決措施，將一階模態(tài)顯示出來，如圖6所示，從圖中可以看出，結(jié)構(gòu)一階振型主要由整流罩的頭罩后方區(qū)域產(chǎn)生，這說明加強(qiáng)約束頭罩后端自由度可以有效提高一階頻率 ，因此采取的結(jié)構(gòu)改進(jìn)措施是放大頭罩支撐片的尺寸并且將頭罩支撐片向后端移動，這樣可以起到加強(qiáng)約束作用，提高一階頻率，避免共振情況發(fā)生。動力段與洞體其余部分采用柔性節(jié)聯(lián)結(jié)，而柔性節(jié)對于振動的傳遞有很大的消除作用，因此洞體其余部分受動力電機(jī)振動干擾較小，所以也就不需要對其進(jìn)行模態(tài)分析。

表4 動力段的固有頻率HZ

階數(shù) 固有頻率 階數(shù) 固有頻率

1階頻率 18.29 6階頻率 74.19

2階頻率 40.94 7階頻率 79.71

3階頻率 42.75 8階頻率 88.96

4階頻率 52.11 9階頻率 91.86

5階頻率 64.58 10階頻率 101.82

圖6 動力段1階模態(tài)

4．剛強(qiáng)度計算分析

環(huán)境風(fēng)洞是一座大型復(fù)雜的特殊形式風(fēng)洞，設(shè)計過程中需要綜合考慮很多技術(shù)問題，這些問題中最首要的就是結(jié)構(gòu)的剛強(qiáng)度問題，結(jié)構(gòu)剛度一定程度上影響著試驗數(shù)據(jù)的精準(zhǔn)度，而結(jié)構(gòu)強(qiáng)度則決定著風(fēng)洞試驗的安全性，因此風(fēng)洞的剛強(qiáng)度分析決定了風(fēng)洞的設(shè)計成敗，是設(shè)計過程中最重要的一個考量點。

本文對動力段及洞體其余部分分別作了剛強(qiáng)度分析，動力段的位移云圖如圖7所示，從云圖中可知動力段結(jié)構(gòu)最大位移產(chǎn)生于整流罩頭罩的后面區(qū)域，數(shù)值約為0.158mm，從數(shù)值來看已經(jīng)完全可以滿足試驗要求，如需進(jìn)一步提高結(jié)構(gòu)剛度，可以將頭罩支撐片向后方移動以加強(qiáng)約束，減小結(jié)構(gòu)位移，應(yīng)力云圖如圖8所示，從云圖可知最大應(yīng)力產(chǎn)生于整流罩尾罩與止旋片的焊接處，數(shù)值約為35.85MPa，遠(yuǎn)小于洞體主體結(jié)構(gòu)材料的屈服強(qiáng)度。

圖7 位移云圖

圖8 應(yīng)力云圖

洞體其余部分的位移云圖如圖9所示，從云圖中可知洞體結(jié)構(gòu)最大位移產(chǎn)生于出口擴(kuò)散段的上方區(qū)域，數(shù)值約為0.967mm，可見這部分洞體的剛度有待提高，可以采取在變形較大區(qū)域局部加強(qiáng)例如加T型筋板的方式提高對于這部分的約束，減小變形。結(jié)構(gòu)的應(yīng)力云圖如圖10所示，從云圖可知最大應(yīng)力產(chǎn)生于出口擴(kuò)散段的底部支撐處，數(shù)值約為21.7MPa，遠(yuǎn)小于洞體主體結(jié)構(gòu)材料的屈服強(qiáng)度。

圖9 位移云圖

圖10 應(yīng)力云圖

5．結(jié)論

（1）支座布置位置合適，結(jié)構(gòu)形式合理，能夠滿足地基的承載要求；

（2）動力段的固有頻率總體分布可行，但需按照計算結(jié)果進(jìn)一步提高一階頻率；

（3）動力段剛強(qiáng)度特性分布合理，能夠滿足試驗需求，留有較大安全裕度；

（4）洞體其余部分結(jié)構(gòu)強(qiáng)度可以滿足試驗需求，小區(qū)域變形略大，可采用局部加強(qiáng)方式提高剛度。

6.參考文獻(xiàn)

[1]李楚琳.HyperWorks分析應(yīng)用實例[M].機(jī)械工業(yè)出版社.2008.9.

7.作者簡介

曲明（1981-），男，漢族，哈爾濱工程大學(xué)碩士研究生，中國航空工業(yè)空氣動力研究院機(jī)械技術(shù)部工程師，主要從事風(fēng)洞結(jié)構(gòu)設(shè)計、力學(xué)性能分析。