孫加林，梁 晨，許紹輝

(1.中國(guó)鐵道科學(xué)研究院鐵道科學(xué)技術(shù)研究發(fā)展中心，北京 100081;2.中國(guó)鐵道科學(xué)研究院 鐵道建筑研究所，北京 100081)

1 高速鐵路無(wú)縫道岔的基礎(chǔ)參數(shù)

針對(duì)橋上鋪設(shè)客運(yùn)專線道岔存在的問(wèn)題，西南交大、北京交大和中國(guó)鐵道科學(xué)研究院進(jìn)行了大量的理論研究，建立了橋上無(wú)縫道岔力學(xué)模型，利用既有的無(wú)縫道岔基礎(chǔ)參數(shù)(道床縱向阻力、鋼軌扣件推移阻力、轍跟及岔跟摩阻力、接頭阻力)進(jìn)行了較為系統(tǒng)的理論計(jì)算。但目前尚未對(duì)無(wú)縫道岔的基礎(chǔ)參數(shù)進(jìn)行過(guò)系統(tǒng)的研究，無(wú)縫道岔理論計(jì)算仍采用十幾年前提速道岔或秦沈線道岔的參數(shù)，導(dǎo)致無(wú)縫道岔理論計(jì)算與實(shí)際情況很難符合?？瓦\(yùn)專線道岔結(jié)構(gòu)和提速道岔差別較大，因此有必要對(duì)無(wú)縫道岔基礎(chǔ)參數(shù)進(jìn)行研究。

為保證無(wú)縫道岔計(jì)算結(jié)果和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況符合，除了計(jì)算模型應(yīng)合理，計(jì)算參數(shù)也應(yīng)符合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際。無(wú)縫道岔的基礎(chǔ)參數(shù)主要有4個(gè):①鋼軌扣件推移阻力(鋼軌發(fā)生相對(duì)于扣件的位移時(shí)，扣件提供的縱向阻力);②轍跟間隔鐵和限位器摩阻力(圖1中尖軌跟端和基本軌之間的間隔鐵和限位器)及岔跟間隔鐵摩阻力(圖2中心軌跟端和翼軌之間的間隔鐵);③普通接頭阻力(圖1中道岔尾部側(cè)股的普通接頭);④道床縱向阻力(有砟道岔)。

圖1 可動(dòng)心軌半焊無(wú)縫道岔

圖2 可動(dòng)心軌轍叉示意

2 高速無(wú)縫道岔基礎(chǔ)參數(shù)的測(cè)試

2.1 道床縱向阻力和剛度

道床縱向阻力指道床抵抗軌道框架縱向位移的阻力。一般以每根軌枕的阻力R，或每延厘米分布阻力r標(biāo)識(shí)。它是抵抗鋼軌伸縮，防止線路爬行的重要參數(shù)。道床縱向阻力受道砟材質(zhì)、顆粒大小、道床斷面、搗固質(zhì)量、臟污程度、軌道框架重量等因素的影響。只要鋼軌與軌枕間的扣件阻力大于道床抵抗軌枕縱向移動(dòng)的阻力，則無(wú)縫線路長(zhǎng)鋼軌的溫度應(yīng)力和溫度應(yīng)變的縱向分布規(guī)律將完全由接頭阻力和道床縱向阻力確定。

道床縱向阻力測(cè)試沿線路縱向，每隔4根軌枕選相鄰2根軌枕為測(cè)試枕。首先，卸2根測(cè)試枕的所有扣件，并且用手動(dòng)起道機(jī)頂起鋼軌，取出鋼軌與軌枕之間的墊板，此時(shí)被測(cè)軌枕完全脫離鋼軌;然后，在2根測(cè)試枕間枕盒內(nèi)，撿出道砟，在靠近鋼軌內(nèi)側(cè)位置通過(guò)加載墊塊將2個(gè)千斤頂安裝在2個(gè)測(cè)試枕之間。在軌枕的中間頂面上安裝位移計(jì)，位移計(jì)的頂針頂在測(cè)試軌枕的外側(cè)面上。道床縱向阻力檢測(cè)裝置安裝示意如圖3。

圖3 道床縱向阻力檢測(cè)裝置安裝示意

2010年7月在海南東環(huán)鐵路靈水車(chē)站18號(hào)道岔做了道床阻力縱向測(cè)試，該道岔已經(jīng)經(jīng)過(guò)了充分的搗固作業(yè)，分別在岔區(qū)不同位置實(shí)測(cè)了4次道床阻力，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)曲線如圖4所示，試驗(yàn)位置分別為道岔轉(zhuǎn)轍器第3跟岔枕和道岔連接部分第4跟岔枕。

圖4 道床縱向阻力關(guān)系曲線

海南東環(huán)鐵路實(shí)測(cè)道床縱向阻力最大值為40～48 kN、秦沈客專實(shí)測(cè)為43 kN，兩者比較接近，說(shuō)明試驗(yàn)結(jié)果能較好地體現(xiàn)我國(guó)250 km/h有砟道岔的道床阻力剛度分布特征。根據(jù)仿真計(jì)算結(jié)果，道床縱向阻力越小，基本軌附加溫度力及其影響范圍就越大，同時(shí)基本軌伸縮位移、尖軌跟端與心軌跟端的伸縮位移也越大，限位器及間隔鐵所受作用力受道床縱向阻力的影響也較小。綜合分析來(lái)看，增加道床縱向阻力，對(duì)減小基本軌受力、控制尖軌及心軌的伸縮位移十分有利，因此，宜在無(wú)縫道岔養(yǎng)護(hù)維修中盡量增加道床縱向阻力。

2.2 鋼軌扣件縱向阻力和剛度

鋼軌縱向阻力的測(cè)試參照歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN 13146—1《鐵路應(yīng)用—軌道—扣件系統(tǒng)試驗(yàn)方法—第1部分:鋼軌縱向阻力的測(cè)定》，縱向阻力值取鋼軌滑移時(shí)荷載值。

如圖5所示，按扣件組裝方式將1段長(zhǎng)度0.5 m的60 kg/m鋼軌固定在特制預(yù)應(yīng)力混凝土無(wú)擋肩軌枕上。鋼軌無(wú)剝離，表面無(wú)浮銹，軌底因重復(fù)試驗(yàn)被磨光。用特制加力架夾住軌枕，防止軌枕轉(zhuǎn)動(dòng)，以及沿平行鋼軌方向移動(dòng)。利用橫向雙動(dòng)液壓千斤頂，通過(guò)特制加力架以垂直軌枕的方向并以(10±5)kN/min的加載速率對(duì)鋼軌軌底施加縱向拉力。采用拉力傳感器(量程50 kN，精度±0.1 kN)測(cè)試?yán)χ?，并采用位移?jì)(量程±5 mm，精度±0.01 mm)測(cè)試鋼軌相對(duì)于軌枕的縱向位移。拉力和位移采用專用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，將信號(hào)輸出到計(jì)算機(jī)上，利用專門(mén)編制的軟件在計(jì)算機(jī)上進(jìn)行分析處理。當(dāng)鋼軌滑移時(shí)可馬上卸載。從荷載—位移曲線上可得出產(chǎn)生非彈性位移之前鋼軌所承受的最大縱向力。

圖5 試驗(yàn)設(shè)備

2010年12月在京石客運(yùn)專線定州車(chē)站進(jìn)行了高速無(wú)縫道岔扣件縱向阻力—位移的測(cè)試。試驗(yàn)時(shí)分別測(cè)試了18號(hào)道岔普通墊板扣件和滑床板扣件的縱向阻力，并且每種扣件又分別進(jìn)行了單節(jié)點(diǎn)、兩節(jié)點(diǎn)和三節(jié)點(diǎn)的縱向阻力試驗(yàn)。為了保證試驗(yàn)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，每個(gè)相同節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)都進(jìn)行了3次，最后取平均值。普通墊板扣件縱向阻力測(cè)試結(jié)果如表1所示，滑床板扣件縱向阻力測(cè)試結(jié)果如表2所示。

采用不同的扣件形式及不同的扣件螺栓扭矩，扣件縱向阻力不一樣。根據(jù)已有研究成果，扣件縱向阻力越小，通過(guò)岔枕傳遞給基本軌的溫度力就越小，在軌溫變化幅度較大的情況下，通過(guò)限位器傳遞的溫度力也越大?？奂v向阻力減小，雖然基本軌最大附加溫度力有所降低，但尖軌跟端及心軌跟端的伸縮位移均將增大，同時(shí)限位器所受作用力會(huì)大大增加，間隔鐵受力也有所增加，限位器子母塊開(kāi)始貼靠時(shí)的軌溫變化幅度越低，即限位器所起的限制尖軌伸縮位移的作用越大。道床縱向阻力越大、道岔號(hào)碼越大，扣件縱向阻力的影響將越大。綜合來(lái)看，在能確保鋼軌強(qiáng)度的條件下，采用大阻力扣件，對(duì)無(wú)縫道岔的受力與變形是比較有利的。對(duì)照高速道岔用扣件和彈條Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ型扣件的縱向阻力，前者采用三節(jié)點(diǎn)測(cè)試平均值為24.7 kN，文獻(xiàn)［2］測(cè)得彈條Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ型扣件為16 kN，表明高速無(wú)縫道岔用扣件縱向傳力性能大大強(qiáng)于普通彈條型扣件。

表1 普通墊板扣件鋼軌縱向阻力試驗(yàn)結(jié)果

表2 滑床板扣件鋼軌縱向阻力試驗(yàn)結(jié)果

2.3 鋼軌接頭摩阻力和剛度

開(kāi)始試驗(yàn)前，鋼軌接頭間的縫隙調(diào)整到最大距離，然后對(duì)接頭夾板的螺栓施加固定扭矩。將安裝好的鋼軌接頭豎立，使鋼軌的斷面垂直于試驗(yàn)機(jī)加載頭。采用位移計(jì)(量程±5 mm，精度±0.01 mm)測(cè)試兩個(gè)接頭鋼軌相對(duì)位移。對(duì)鋼軌斷面施加0.5 kN/s勻速荷載，壓力和位移采用專用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)輸出信號(hào)到計(jì)算機(jī)，利用專門(mén)編制的軟件在計(jì)算機(jī)上進(jìn)行分析處理，測(cè)試結(jié)果如表3所示，鋼軌接頭摩阻力—位移關(guān)系曲線如圖6所示。

表3 鋼軌接頭滑移阻力測(cè)試結(jié)果

圖6 鋼軌接頭摩阻力—位移關(guān)系曲線

2.4 限位器滑移阻力和剛度

開(kāi)始試驗(yàn)前，限位器間的縫隙調(diào)整到最大距離，對(duì)螺栓施加固定扭矩。安裝限位器，鋼軌的斷面垂直于試驗(yàn)機(jī)加載頭。采用位移計(jì)(量程 ±5 mm，精度±0.01 mm)測(cè)試中間鋼軌相對(duì)位移。對(duì)鋼軌斷面施加0.5 kN/s勻速荷載，壓力和位移采用專用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)輸出信號(hào)到計(jì)算機(jī)，利用專門(mén)編制的軟件在計(jì)算機(jī)上進(jìn)行分析處理。測(cè)試結(jié)果如表4所示，限位器滑移阻力—位移關(guān)系曲線如圖7所示。

表4 限位器滑移阻力測(cè)試結(jié)果

圖7 限位器滑移阻力—位移關(guān)系曲線

試驗(yàn)結(jié)果表明:限位器滑移位移隨著施加荷載的增大而增大，當(dāng)位移達(dá)到某一值后，鋼軌開(kāi)始滑移，此時(shí)鋼軌接頭滑移阻力不再增加;隨著螺栓安裝扭矩的增大，鋼軌接頭滑移阻力也隨之增大，基本呈線性增長(zhǎng)。

限位器阻力越大，基本軌附加溫度力、基本軌伸縮位移、間隔鐵所承受的作用力也越大，而尖軌跟端、心軌跟端伸縮位移就越小;限位器向基本軌傳遞溫度力的過(guò)程中所起作用越大，該影響效果就越明顯。

2.5 間隔鐵滑移阻力和剛度試驗(yàn)

開(kāi)始試驗(yàn)前，間隔鐵間的縫隙調(diào)整到最大距離，然后對(duì)螺栓施加固定扭矩。安裝好限位器，鋼軌的斷面垂直于試驗(yàn)機(jī)加載頭。采用位移計(jì)(量程±5 mm，精度±0.01 mm)測(cè)試中間鋼軌相對(duì)位移。對(duì)鋼軌斷面施加0.5 kN/s勻速荷載，壓力和位移采用專用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)輸出信號(hào)到計(jì)算機(jī)，利用專門(mén)編制的軟件在計(jì)算機(jī)上進(jìn)行分析處理。測(cè)試結(jié)果如表5所示，間隔鐵滑移阻力—位移關(guān)系曲線如圖8所示。

圖8 間隔鐵滑移阻力—位移關(guān)系曲線

表5 間隔鐵滑移阻力測(cè)試結(jié)果

試驗(yàn)結(jié)果表明:①間隔鐵滑移位移隨著施加荷載的增大而增大，當(dāng)位移達(dá)到某一值后，鋼軌開(kāi)始滑移，此時(shí)鋼軌接頭滑移阻力不再增加;②隨著螺栓安裝扭矩的增大，鋼軌接頭滑移阻力也隨之增大，基本呈線性增長(zhǎng)。

高速鐵路無(wú)縫道岔間隔鐵塊數(shù)、螺栓數(shù)量較提速線、秦沈客專要多，滑移阻力變大(增幅也較大)。根據(jù)已有研究成果，增加間隔鐵數(shù)量，對(duì)單個(gè)間隔鐵的受力十分有利;增加間隔鐵緊固力，對(duì)間隔鐵螺栓的受力也是有利的。間隔鐵阻力越大，尖軌跟端的伸縮位移越小，同時(shí)也將有更多的溫度力由尖軌傳遞給導(dǎo)軌，繼而傳遞給基本軌。

3 結(jié)論

在海南東環(huán)鐵路進(jìn)行了高速鐵路無(wú)縫道岔的道床縱向阻力現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，京石客運(yùn)專線進(jìn)行了鋼軌扣件阻力現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，國(guó)家軌道工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了道岔尖軌跟端傳力結(jié)構(gòu)間隔鐵、限位器的滑移阻力剛度以及普通鋼軌接頭摩阻力剛度的室內(nèi)試驗(yàn)，得出了5個(gè)基礎(chǔ)參數(shù)的力—位移關(guān)系曲線。

1)時(shí)速250 km/h的有砟道岔混凝土岔枕道床縱向阻力最大值在40～48 kN。

2)對(duì)扣件多節(jié)點(diǎn)阻力剛度進(jìn)行了測(cè)試，高速無(wú)縫道岔普通墊板扣件縱向阻力最大值為單節(jié)點(diǎn)29.4 kN、兩節(jié)點(diǎn)23.2 kN、三節(jié)點(diǎn)24.7 kN，縱向傳力性能優(yōu)于傳統(tǒng)的彈條Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ型扣件。

3)對(duì)滑床臺(tái)扣件縱向阻力剛度進(jìn)行了試驗(yàn)測(cè)試，縱向阻力最大值為單節(jié)點(diǎn)26.1 kN、兩節(jié)點(diǎn)20.9 kN、三節(jié)點(diǎn)23.3 kN，相應(yīng)數(shù)值小于普通墊板扣件的縱向阻力。

4)對(duì)普通鋼軌接頭摩擦阻力進(jìn)行了測(cè)試，螺栓扭矩按 800，900，1 000 N·m，其測(cè)試結(jié)果分別為 628，736，819 kN，較提速線、秦沈客專的接頭阻力傳力性能有了較大提升。

5)首次對(duì)無(wú)縫道岔尖軌跟端限位器結(jié)構(gòu)滑移阻力進(jìn)行了測(cè)試，螺栓扭矩按800，900，1 000 N·m，其測(cè)試結(jié)果分別為180，208，240 kN。

6)對(duì)道岔尖軌跟端間隔鐵結(jié)構(gòu)滑移阻力進(jìn)行了測(cè)試，螺栓扭矩按800，900，1 000 N·m，其測(cè)試結(jié)果分別為185，220，250 kN，數(shù)值稍大于限位器結(jié)構(gòu)。高速無(wú)縫道岔由于增加了間隔鐵數(shù)量，阻力剛度較以前的結(jié)構(gòu)形式大為提升，有利于減少尖軌跟端的伸縮位移。

［1］中國(guó)鐵道科學(xué)研究院.高速鐵路無(wú)縫道岔基礎(chǔ)參數(shù)的研究［R］.北京:中國(guó)鐵道科學(xué)研究院，2009.

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