劉 偉，于海斌，陳永生，孫春暉，許 巖

（中海油天津化工研究設(shè)計(jì)院，天津 300131）

還原條件對(duì)鎳/氧化鋁油脂加氫催化劑的影響研究

劉 偉，于海斌，陳永生，孫春暉，許 巖

（中海油天津化工研究設(shè)計(jì)院，天津 300131）

采用沉淀法制備了鎳/氧化鋁催化劑前驅(qū)體，前驅(qū)體經(jīng)焙燒、還原、包油成型制得鎳/氧化鋁油脂加氫催化劑。通過(guò)對(duì)催化劑進(jìn)行TPR、氮吸附測(cè)定以及棕櫚油加氫評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)，考察了還原條件（還原溫度、還原時(shí)間和氫氣流速等）對(duì)催化劑孔結(jié)構(gòu)和加氫活性的影響。結(jié)果表明，還原溫度對(duì)催化劑孔結(jié)構(gòu)和加氫活性影響最明顯；催化劑前驅(qū)體最適宜的還原條件為還原溫度500℃、還原時(shí)間3.0h、氫氣流速150mL/min。在此條件下制備的催化劑用于棕櫚油加氫反應(yīng)，能夠使每100g棕櫚油碘值由56.0g降到0.81g。

油脂加氫催化劑；棕櫚油加氫；還原條件

油脂加氫反應(yīng)是利用催化劑將氫加成到甘油三酯雙鍵上的一種油脂改性過(guò)程。通過(guò)加氫可以降低油脂不飽和度，提高熔點(diǎn)，增加油脂的抗氧化性，進(jìn)而改善其色澤、香氣和風(fēng)味等［1-2］。目前，工業(yè)應(yīng)用的油脂加氫催化劑以鎳基催化劑為主，其特點(diǎn)是活性高，反應(yīng)溫度低，成本低［3］。筆者以Al2O3為載體，采用沉淀法制備N(xiāo)i基催化劑，并用于棕櫚油加氫反應(yīng)?？疾炝诉€原條件對(duì)Ni/Al2O3油脂加氫催化劑結(jié)構(gòu)及棕櫚油加氫活性的影響。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 原料及儀器

原料：硝酸鎳（CP）、碳酸鈉（CP）、棕櫚油（工業(yè)級(jí)，江蘇雙馬化工集團(tuán)，碘值為56.0g，以100g棕櫚油計(jì)，下同）、氫氣（純度為99.9％）、氮?dú)猓兌葹?9.9％），自制Al2O3。

儀器：FDW-01型高壓反應(yīng)釜、BT00-100M蠕動(dòng)泵、ASAP2000型比表面積測(cè)定儀、AutoChem2920吸附儀。

1.2 催化劑的制備

向中和反應(yīng)釜中加入一定量的去離子水，啟動(dòng)攪拌并將系統(tǒng)加熱至適宜溫度，將硝酸鎳溶液、碳酸鈉溶液和硝酸鑭溶液加入反應(yīng)釜中，控制一定的加料時(shí)間，原料液全部加入完畢后加入自制Al2O3粉末，保持同溫度老化反應(yīng)漿液。老化結(jié)束后過(guò)濾料漿，濾餅用去離子水洗滌后在烘箱中烘干即得不飽和油脂加氫催化劑前驅(qū)體。前驅(qū)體經(jīng)H2還原后，在氮?dú)獗Ｗo(hù)下，將還原的催化劑粉體加至硬脂酸中，冷卻固化造粒成型，制成油脂加氫催化劑。

1.3 催化劑的棕櫚油加氫活性考察

將一定量的棕櫚油和催化劑加入高壓釜中，通氮?dú)?0min將釜內(nèi)空氣全部置換，關(guān)閉排氣閥門(mén)，升溫并開(kāi)啟攪拌，升至所需溫度后開(kāi)氫氣閥門(mén)，加氫反應(yīng)90min后取樣分析氫化油碘值，碘值越低說(shuō)明加氫越充分，催化劑加氫活性越高。氫化油碘值采用GB/T 5532—2008《動(dòng)植物油脂碘值的測(cè)定》提供的方法測(cè)定［每100g樣品吸取碘的質(zhì)量（g）］。

1.4 催化劑表征方法

1.4.1 BET比表面積和孔結(jié)構(gòu)測(cè)試

采用低溫N2吸附-脫附方法和物理吸附儀對(duì)樣品的比表面積進(jìn)行測(cè)試，樣品先經(jīng)110℃真空活化1h，再于300℃下真空活化4h。采用高純液氮（99.99％）為吸附質(zhì)，液氮蒸氣壓高出當(dāng)天大氣壓的值低于5.3kPa，液氮溫度為350℃下測(cè)定吸附等溫線。樣品比表面積由BET方程得到。由于催化劑包油成型后無(wú)法直接測(cè)量其比表面積和孔結(jié)構(gòu)，因此催化劑前驅(qū)體還原后N2保護(hù)下將其保存在無(wú)水乙醇中，測(cè)量前將乙醇抽干測(cè)量。

1.4.2 催化劑TPR程序升溫還原測(cè)試

采用AutoChem2920型吸附儀進(jìn)行TPR測(cè)定，Ar-H2混合氣對(duì)催化劑進(jìn)行還原，升溫程序設(shè)定為0～150℃，升溫速率為5℃/min，150℃恒溫1h后再升溫到800℃，升溫速率為10℃/min。由于催化劑包油成型后無(wú)法直接進(jìn)行TPR測(cè)試，因此催化劑前驅(qū)體還原后N2保護(hù)下將其保存在無(wú)水乙醇中，測(cè)量前將乙醇抽干測(cè)量。

2 結(jié)果與討論

2.1 還原溫度對(duì)催化劑的影響

在油脂加氫催化劑制備過(guò)程中，前驅(qū)體的還原是一個(gè)關(guān)鍵環(huán)節(jié)，還原溫度對(duì)前驅(qū)體的還原程度起決定作用。先對(duì)制備的Ni/Al2O3催化劑前驅(qū)體進(jìn)行TPR測(cè)試，以確定催化劑還原的溫度范圍，得到的TPR譜圖見(jiàn)圖1。從圖1可以看出，Ni/Al2O3催化劑有3個(gè)較明顯的還原溫度區(qū)間，關(guān)于前2個(gè)還原區(qū)間大多數(shù)研究者都做出了相關(guān)闡述，歸結(jié)如下：400℃以下歸屬為大顆粒的NiO的還原峰，這種NiO與載體作用較弱，比較容易被還原；400℃以上及600℃以下歸屬為與載體有強(qiáng)烈相互作用的NiO的還原峰，這部分NiO較難被還原［4］。關(guān)于第三個(gè)還原區(qū)間的解釋文獻(xiàn)中涉及較少，催化劑的還原溫度在700℃以上，有研究者認(rèn)為是活性組分鎳與載體形成了部分鎳鋁尖晶石，即NiAl2O4的還原峰，這部分鎳很難被還原，含量也較少［5］。從TPR測(cè)試結(jié)果可以判斷，催化劑前驅(qū)體在400～600℃時(shí)維持著充足的還原時(shí)間，大部分NiO中的二價(jià)鎳能夠被還原成具有加氫活性的零價(jià)鎳。

分別設(shè)定還原溫度為400、450、500、550、600℃，在還原時(shí)間為3.0h、氫氣流速為200mL/min的條件下做對(duì)比實(shí)驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)表1。從表1可以看出，隨著還原溫度的升高催化劑比表面積呈下降趨勢(shì)，孔容和平均孔徑則逐漸增大，這與Al2O3焙燒過(guò)程中的變化規(guī)律基本一致［6］。而催化劑的加氫活性則是先升后降。溫度升高有利于催化劑上的二價(jià)鎳被還原為活性的零價(jià)鎳，但同時(shí)隨著催化劑比表面積的減小，能夠與氫氣接觸的活性中心也隨之減少，因此溫度過(guò)高反而對(duì)催化劑還原不利。同樣，在加氫反應(yīng)過(guò)程中，比表面積較大的催化劑有更多的活性中心與反應(yīng)物接觸，因此更有利于其活性的發(fā)揮。綜合考慮，實(shí)驗(yàn)選擇適宜的催化劑還原溫度為500℃。

圖1 Ni/Al2O3催化劑TPR譜圖

表1 還原溫度對(duì)Ni/Al2O3催化劑的影響

2.2 還原時(shí)間對(duì)催化劑的影響

在還原溫度為500℃、氫氣流速為200mL/min的條件下，考察了還原時(shí)間（1、2、3、3.5、4h）對(duì)催化劑性能的影響，結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 還原時(shí)間對(duì)Ni/Al2O3催化劑的影響

從表2可以看出，還原時(shí)間對(duì)催化劑的比表面積和孔結(jié)構(gòu)影響不如還原溫度明顯，但是對(duì)催化劑加氫活性的影響比較明顯。還原時(shí)間太短，催化劑前驅(qū)體不能被充分還原，催化劑活性較低。當(dāng)還原時(shí)間達(dá)到3h后，催化劑前驅(qū)體得到較充分還原，催化劑加氫活性最高。還原時(shí)間太長(zhǎng)，一方面外部已被還原出來(lái)的活性中心會(huì)燒結(jié)改變，導(dǎo)致催化劑活性下降，另一方面還原時(shí)間過(guò)長(zhǎng)會(huì)造成催化劑比表面積減小，從而導(dǎo)致催化劑活性降低。此時(shí)活性降低原因與還原溫度的影響一致。綜合考慮，實(shí)驗(yàn)選擇適宜的催化劑還原時(shí)間為3.0h。

2.3 氫氣流速對(duì)催化劑的影響

氣體流速與反應(yīng)器生產(chǎn)能力直接相關(guān)。在一定的還原溫度、還原時(shí)間下，氣體流速大表示還原裝置處理能力強(qiáng)，但同時(shí)物料與催化劑前驅(qū)體的接觸時(shí)間短，導(dǎo)致還原深度不夠；氣體流速過(guò)小，會(huì)削弱反應(yīng)器的處理能力。最適宜的氣體流速與原料情況、還原溫度、還原時(shí)間、產(chǎn)品要求等有關(guān)。

在還原溫度為500℃、還原時(shí)間為3h的條件下，考察了氫氣流速（150、200、250mL/min）對(duì)催化劑的影響，結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 氫氣流速對(duì)Ni/Al2O3催化劑的影響

從表3可以看出，隨著氫氣流速的提高，催化劑比表面積和孔結(jié)構(gòu)變化不大，碘值逐漸增大，催化劑加氫性能逐漸下降。綜合考慮，實(shí)驗(yàn)選擇適宜的氫氣流速為150mL/min左右。

3 結(jié)論

不飽和油脂加氫催化劑制備過(guò)程中，還原溫度對(duì)催化劑比表面積、孔結(jié)構(gòu)和加氫性能的影響最為明顯。實(shí)驗(yàn)得到催化劑前驅(qū)體最佳還原工藝條件：還原溫度為500℃、還原時(shí)間為3.0h、氫氣流速為150mL/min。在此條件下，能夠使每100g棕櫚油碘值由56.0g降至0.81g。

［1］田星文.油脂氫化技術(shù)［M］.北京：航空出版社，1987：58-169.

［2］張玉軍，閻向陽(yáng)，馬雪平，等.進(jìn)口油脂加氫催化劑性能的研究［J］.日用化學(xué)工業(yè)，2002，32（4）：11-15.

［3］丘彥明，徐賢倫，劉淑文.國(guó)內(nèi)外植物油脂催化加氫研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)［J］.中國(guó)油脂，2002，27（3）：39-42.

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聯(lián)系方式：weiwei_198201@sina.com

Effects of reduction conditions on Ni/Al2O3fats and oils hydrogenation catalysts

Liu Wei，Yu Haibin，Chen Yongsheng，Sun Chunhui，Xu Yan
（CNOOC Tianjin Chemical Research＆Design Iinstitute，Tianjin 300131，China）

Ni/Al2O3catalyst precursor was prepared by precipitation method.After roasting，reduction，and package oil，Ni/Al2O3fats and oils hydrogenation catalyst were obtained.The effects of reduction conditions，such as reduction temperature，reduction time，and hydrogen flow rate，on catalyst pore structure and hydrogenation activity were investigated by the TPR，nitrogen adsorption，and palm oil hydrogenation experiment.Results showed that the reduction temperature affected the catalyststructureandactivitymostobviously；theoptimalreductionconditionswereasfollows：reductiontemperature of 500℃，reduction time of 3.0h，and hydrogen flow rate of 150mL/min.When the catalyst prepared under those conditions used for palm oil hydrogenation reaction，the iodine value of 100 g palm oil dropped from 56.0 g to 0.81g.

fats and oils hydrogenation catalyst；palm oil hydrogenation；reduction conditions

TQ133.1

A

1006-4990（2014）11-0073-03

2014-05-10

劉偉（1982— ），女，工程師，碩士，主要從事催化劑及其載體的制備和應(yīng)用研究，已公開(kāi)發(fā)表文章4篇，授權(quán)國(guó)家專(zhuān)利1項(xiàng)。