朱正海，徐其言，孫前進(jìn)，常立忠，施曉芳

(1.安徽工業(yè)大學(xué)冶金工程學(xué)院，安徽馬鞍山243002；2.馬鞍山鋼鐵股份有限公司第二鋼軋總廠，安徽馬鞍山243051)

裝爐溫度對(duì)大板坯加熱過(guò)程熱應(yīng)力的影響

朱正海1，徐其言1，孫前進(jìn)2，常立忠1，施曉芳1

(1.安徽工業(yè)大學(xué)冶金工程學(xué)院，安徽馬鞍山243002；2.馬鞍山鋼鐵股份有限公司第二鋼軋總廠，安徽馬鞍山243051)

針對(duì)大板坯的加熱過(guò)程，建立鑄坯的熱彈塑性模型，研究不同裝爐溫度條件下鑄坯熱應(yīng)力分布的變化規(guī)律。研究表明：冷裝和400℃裝爐的鑄坯，表面和心部分別受到壓應(yīng)力和拉應(yīng)力作用，熱應(yīng)力隨加熱過(guò)程的進(jìn)行逐漸減??；600，800℃熱裝鑄坯入爐后，表面所受拉應(yīng)力迅速轉(zhuǎn)變成壓應(yīng)力，峰值最高達(dá)37MPa，心部所受壓應(yīng)力迅速轉(zhuǎn)變?yōu)槔瓚?yīng)力；出爐之前，熱裝和冷裝鑄坯內(nèi)外的熱應(yīng)力都趨于零。

鑄坯；裝爐溫度；熱應(yīng)力；彈塑性模型

連鑄坯的斷面越大，其內(nèi)外溫度分布就越不均勻[1]，形成的溫度梯度容易引起鑄坯內(nèi)外產(chǎn)生熱應(yīng)力。應(yīng)力嚴(yán)重時(shí)將影響鑄坯的質(zhì)量，導(dǎo)致熱送熱裝的鑄坯在加熱過(guò)程產(chǎn)生熱送裂紋[2]，對(duì)企業(yè)生產(chǎn)造成損失。前人對(duì)鑄坯的熱應(yīng)力進(jìn)行了一定的研究，但連鑄研究者主要集中在結(jié)晶器內(nèi)和連鑄二冷段內(nèi)方面，如趙奇少等[3]研究了連鑄板坯二冷區(qū)的應(yīng)力分布；而軋鋼研究者主要集中于研究軋制形成的應(yīng)力，如李勝祗等[4]研究了熱矯初始溫度分布對(duì)TMCP鋼板殘余應(yīng)力的影響。而對(duì)于連鑄-軋鋼工序間加熱過(guò)程中鑄坯應(yīng)力的研究則少見報(bào)道，因此有必要對(duì)加熱過(guò)程鑄坯內(nèi)部的熱應(yīng)力分布進(jìn)行研究。鑄坯斷面為210mm×2 300mm，是典型的大斷面板坯，內(nèi)外溫度差異較大，在加熱過(guò)程易發(fā)生應(yīng)力不均勻的現(xiàn)象。尤其對(duì)于微合金鋼鑄坯的熱送熱裝過(guò)程，生產(chǎn)中常出現(xiàn)由于熱裝加熱導(dǎo)致的熱送裂紋。

筆者針對(duì)某煉鋼廠加熱過(guò)程的鑄坯，在前期鑄坯傳熱研究[1]的基礎(chǔ)上建立熱彈塑性模型，使用非線性有限元軟件MSC.MARC進(jìn)行數(shù)學(xué)建模，對(duì)不同裝爐溫度條件下加熱過(guò)程中鑄坯熱應(yīng)力分布的變化規(guī)律進(jìn)行數(shù)值模擬。

1 模型的建立

1.1數(shù)學(xué)模型

針對(duì)鑄坯的加熱過(guò)程，在已有的傳熱模型基礎(chǔ)[5-6]上建立鑄坯的熱彈塑性模型，鑄坯的計(jì)算域以及網(wǎng)格劃分與傳熱模型完全相同，并以傳熱模型的計(jì)算結(jié)果作為熱彈塑性模型的溫度場(chǎng)。模型在傳熱計(jì)算假設(shè)條件的基礎(chǔ)上，假定在前述各過(guò)程中鑄坯斷面處于平面應(yīng)力狀態(tài)。

模型中采用四節(jié)點(diǎn)單元，對(duì)鑄坯在求解域內(nèi)作離散化處理后，采用有限單元法求解。熱彈塑性力學(xué)性能問(wèn)題由以下二式描述：

1.2 物性參數(shù)

對(duì)于大多數(shù)材料，實(shí)驗(yàn)測(cè)得的泊松比均在0～0.5之間。鋼在固相線溫度以下時(shí)泊松比(γ)受溫度影響不大，本研究采用Uehara等[7]的回歸關(guān)系公式，γ=0.278+8.23×10-5T，彈性模量和熱膨脹系數(shù)的值采用文獻(xiàn)[8]中的數(shù)據(jù)。

1.3 工藝參數(shù)

文中研究的寬厚板加熱爐為步進(jìn)梁式加熱爐，各段長(zhǎng)度及溫度如表1。

表1 加熱爐各段長(zhǎng)度及溫度Tab.1 Temperatureand length of furnace

2 計(jì)算結(jié)果與分析

鑄坯進(jìn)入加熱爐后，溫度不斷升高，其所受熱應(yīng)力也隨之發(fā)生變化。冷裝鑄坯和熱裝爐鑄坯由于鑄坯本身溫度分布的不同，在加熱過(guò)程中其所受熱應(yīng)力的分布也不相同，圖1～4分別是對(duì)冷裝以及400，600，800℃熱裝時(shí)的鑄坯內(nèi)外熱應(yīng)力變化進(jìn)行數(shù)值模擬的結(jié)果。

2.1 冷裝

由圖1(a)可以看到鑄坯溫度降到常溫后，鑄坯內(nèi)已經(jīng)沒(méi)有熱應(yīng)力，但在進(jìn)入加熱爐后，隨著鑄坯溫度的升高以及鑄坯內(nèi)外溫度的不均勻，鑄坯內(nèi)產(chǎn)生了不同方向的熱應(yīng)力。鑄坯表面由于溫度相對(duì)較高，受到壓應(yīng)力的作用，鑄坯心部溫度相對(duì)較低，受到拉應(yīng)力的作用。在入爐的開始階段，由于鑄坯表面溫度迅速升高，導(dǎo)致鑄坯內(nèi)外溫差驟然增大，表面瞬間受到較大的壓應(yīng)力，如圖1(b)。同時(shí)鑄坯斷面中心也受到了方向相反的拉應(yīng)力作用，只是在時(shí)間上略有延遲，如圖1(c)。隨后在鑄坯的升溫過(guò)程，由于溫差的逐漸減小，鑄坯表面以及心部所受熱應(yīng)力逐漸減小。到了加熱爐均熱段后與出爐前，鑄坯內(nèi)外的熱應(yīng)力逐漸趨于零，在實(shí)際生產(chǎn)中可以忽略。

圖1 冷裝鑄坯熱應(yīng)力分布Fig.1 Thermalstressdistribution of coolcharging slab

2.2 400℃裝爐

鑄坯經(jīng)保溫坑緩冷48 h后進(jìn)入加熱爐，此時(shí)鑄坯內(nèi)外溫度分布較為均勻，為簡(jiǎn)化計(jì)算，假定鑄坯溫度內(nèi)外均勻?yàn)?00℃。如圖2(a)，鑄坯內(nèi)外應(yīng)力的變化過(guò)程與鑄坯冷裝較為相似，區(qū)別在于由于鑄坯入爐溫度較高，入爐后鑄坯內(nèi)外所受壓應(yīng)力雖也有突然上升的過(guò)程，但峰值相對(duì)冷裝坯較小，如圖2(b)，(c)。在鑄坯隨后的升溫過(guò)程中，鑄坯內(nèi)外所受熱應(yīng)力同樣是方向不變，但絕對(duì)值在不斷減小。在鑄坯出爐前，鑄坯內(nèi)外熱應(yīng)力的分布與冷裝鑄坯非常相似。

2.3 600℃裝爐

圖2 400℃熱裝鑄坯熱應(yīng)力分布Fig.2 Thermalstressdistribution of hot charging slab at400℃

由圖3(a)可知，600℃熱裝鑄坯與前述2個(gè)入爐溫度鑄坯的熱應(yīng)力變化過(guò)程明顯不同，原因在于600℃熱裝的鑄坯在入爐前本身就受到熱應(yīng)力作用，鑄坯表面受拉應(yīng)力作用，鑄坯心部受壓應(yīng)力作用。在鑄坯入爐之后，鑄坯表面受到加熱，而鑄坯心部由于沒(méi)有熱源，所以鑄坯表面溫度很快高于鑄坯心部溫度，鑄坯內(nèi)外溫度的變化直接影響鑄坯內(nèi)外所受熱應(yīng)力的變化。在入爐后鑄坯表面隨溫度升高，所受拉應(yīng)力轉(zhuǎn)變成壓應(yīng)力，如圖3(b)。而鑄坯心部由于鑄坯表面溫度的變化，所受壓應(yīng)力轉(zhuǎn)變?yōu)槔瓚?yīng)力，如圖3(c)。在鑄坯出爐之前，鑄坯內(nèi)外熱應(yīng)力的分布已經(jīng)減小降近零，與冷裝鑄坯非常相似。

圖3 600℃熱裝鑄坯熱應(yīng)力分布Fig.3 Thermalstress distribution of hot charging slab at600℃

2.4 800℃裝爐

由圖4(a)可知，800℃熱裝鑄坯與600℃熱裝鑄坯熱應(yīng)力的變化過(guò)程較為相似，鑄坯內(nèi)外熱應(yīng)力的方向在入爐之后都發(fā)生了改變。區(qū)別在于，800℃熱裝鑄坯內(nèi)外熱應(yīng)力的變化速度較慢，不同于600℃熱裝鑄坯內(nèi)外應(yīng)力在入爐后瞬間改變方向，如圖4(b)，(c)。從鑄坯內(nèi)外所受熱應(yīng)力大小的峰值來(lái)看，600，800℃熱裝的鑄坯較為接近，鑄坯表面壓應(yīng)力的峰值最高達(dá)37MPa，鑄坯心部拉應(yīng)力的峰值最高達(dá)15MPa。鑄坯出爐之前熱應(yīng)力已經(jīng)由入爐前的高值降低并趨于零，這一點(diǎn)與前面的裝爐溫度相似。

圖4 800℃熱裝鑄坯熱應(yīng)力分布Fig.4 Thermalstressdistribution of hot charging slab at800℃

2.5 比較與分析

由以上分析可知，在加熱過(guò)程中，由于在裝爐時(shí)鑄坯本身的溫度場(chǎng)不同，導(dǎo)致了不同裝爐條件下的鑄坯內(nèi)外熱應(yīng)力及其變化具有顯著的差異。冷裝鑄坯和400℃鑄坯入爐后，表面瞬間受到較大的壓應(yīng)力，鑄坯橫斷面中心也受到了方向相反的拉應(yīng)力作用，之后的加熱過(guò)程中，鑄坯表面以及心部所受熱應(yīng)力逐漸減小。600，800℃裝爐鑄坯，由于本身存在熱應(yīng)力，在入爐后的加熱過(guò)程，鑄坯表面所受拉應(yīng)力轉(zhuǎn)變成壓應(yīng)力，峰值最高達(dá)37MPa，鑄坯心部所受壓應(yīng)力，轉(zhuǎn)變?yōu)槔瓚?yīng)力峰值最高達(dá)15MPa，其中600℃裝爐鑄坯轉(zhuǎn)變過(guò)程相對(duì)更為劇烈。

雖然在鑄坯出爐之前，由于溫度的均勻分布，熱裝和冷裝鑄坯內(nèi)外的熱應(yīng)力都趨于零，但是在加熱過(guò)程中出現(xiàn)的應(yīng)力峰值仍然可能導(dǎo)致鑄坯出現(xiàn)微裂紋，加熱結(jié)束時(shí)也難以愈合，在軋制力作用下大幅延伸，最終以熱送裂紋的形式表現(xiàn)出來(lái)。因此，為保證熱裝鑄坯的質(zhì)量，在加熱過(guò)程有必要對(duì)鑄坯內(nèi)外熱應(yīng)力進(jìn)行控制，避免出現(xiàn)應(yīng)力峰值。

3 結(jié)論

建立了大板坯加熱過(guò)程中鑄坯的熱彈塑性模型，并研究了不同裝爐溫度條件下鑄坯熱應(yīng)力分布的變化規(guī)律。結(jié)果表明：冷裝和400℃裝爐的鑄坯，表面和心部分別受到壓應(yīng)力和拉應(yīng)力作用，熱應(yīng)力隨加熱過(guò)程的進(jìn)行逐漸減??；600，800℃熱裝鑄坯在入爐后，表面所受拉應(yīng)力迅速轉(zhuǎn)變成壓應(yīng)力，峰值最高達(dá)37MPa，心部所受壓應(yīng)力迅速轉(zhuǎn)變?yōu)槔瓚?yīng)力；在出爐之前，熱裝和冷裝鑄坯內(nèi)外的熱應(yīng)力都趨于零。

[1]朱正海,仇圣桃,干勇,等.連鑄－熱軋區(qū)段大板坯溫度變化規(guī)律研究[J].鋼鐵,2009,44(10):31-35.

[2]夏文勇,朱正海,干勇.微合金鋼紅送裂紋形成的試驗(yàn)研究[J].鋼鐵,2011,46(12):30-33.

[3]趙奇少,陳艷.連鑄板坯二冷區(qū)的應(yīng)力分析[J].安徽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版,2013,30(1):16-21.

[4]李勝祗,李珺,劉宇，等.熱矯初始溫度分布對(duì)TMCP鋼板殘余應(yīng)力的影響[J].安徽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2009,26(4):345-349.

[5]王仁,黃文彬,黃筑平.塑性力學(xué)引論[M].北京：北京大學(xué)出版社,2006:192-194.

[6]趙祖武.塑性力學(xué)導(dǎo)論[M].北京：高等教育出版社,1989:58-59.

[7]UeharaM,Samarasekera IV,Brimacombe JK.Mathematicalmodeling of unbending of continuously caststeelslabs[J].Ironmaking and Steelmaking,1986,13:138-142.

[8]崔立新.板坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下工藝的三維熱—力學(xué)模型研究[D].北京：北京科技大學(xué)，2005.

責(zé)任編輯：何莉

A Study of the Effectof Charging Temperature for Thermal Stressof Slab in Heating Process

ZHU Zhenghai1，XU Qiyan1，SUN Qianjin2，CHANG Lizhong1，SHIXiangfang1
(1.SchoolofMetallurgicalEngineering,AnhuiUniversity of Technology,Ma'anshan 243002,China;2.No.2Steelmaking and Rolling Gennal Plant,Ma'anshan Iron&SteelCo.Ltd.,Ma'anshan 243051,China)

As to the heating processof slab,thermalelastoplasticmode of the slab was established,thermal stress distribution of the slab were studied under the condition of different charging temperature.Results show that under the condition of cold charge and 400℃hot charge,the surface and center of slab are effected by the compressive and tensile stress respectively,and the thermal stress decreaseswith the temperature increase.Under the condition of 600℃and 800℃hot charge,the tensile stress on the slab surface is quickly converted to the compressive stress with the peak value of 37 MPa,while the compressive stress in the slab center is promptly converted to the tensile stress.Before discharge,the internal and external thermal stresses of the slab are tending to zero both in hotand cold charge.

slab；charging temperature；thermalstress；elastoplasticmodel

TG335

A

10.3969/j.issn.1671-7872.2014.02.002

1671-7872(2014)02-0111-06

2013-06-19

安徽高校省級(jí)自然科學(xué)研究重點(diǎn)項(xiàng)目(KJ2012Z037)；國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51304003)

朱正海(1979-)，男，安徽馬鞍山人，博士，副教授，研究方向?yàn)闊掍撆c連鑄新技術(shù)。