馬 輝
(濱州學院,山東 濱州 256600)
鋼框架梁柱剛性連接一直被認為具有良好的抗震性能,能形成塑性鉸保證節(jié)點有足夠的延性,避免結(jié)構(gòu)整體破壞[1,2],但是經(jīng)過美國及日本的地震發(fā)現(xiàn),在梁柱節(jié)點處,產(chǎn)生很多細小的裂紋,甚至是柱截面的斷裂破壞[3-5],因此,研究節(jié)點的抗震性能對于改善鋼框架結(jié)構(gòu)的延性、防止發(fā)生節(jié)點脆性破壞、提高結(jié)構(gòu)的抗震能力有著重要的意義[6]。
本文以青島理工大學高鵬,王燕完成的鋼框架梁端翼緣側(cè)板加強型節(jié)點受力性能的試驗[7]為基礎(chǔ),建立ANSYS模型,對模型進行有限元計算,與試驗結(jié)果對比。
青島理工大學高鵬,王燕完成的鋼框架梁端翼緣側(cè)板加強型節(jié)點受力性能的試驗[7]中所采用試件尺寸參數(shù)見表1。節(jié)點示意圖如圖1所示。ANSYS建立非線性有限元模型與上述試驗中試件尺寸參數(shù)完全相同。
表1 試件尺寸參數(shù)
如圖2所示,由ANSYS分析結(jié)果與試驗結(jié)果對比可知,ANSYS模型試件與試驗試件破壞形態(tài)大體相同,距加強板端部的梁上翼緣塑性鉸處出現(xiàn)凸起現(xiàn)象;梁上下翼緣和腹板交接的塑性鉸處有應(yīng)力集中現(xiàn)象。由此可知各試件的塑性鉸都有不同程度的外移,驗證了有限元軟件分析的準確性與可靠性。
圖1 節(jié)點示意圖
圖2 有限元分析與試驗對比
有限元模型及實驗試件滯回曲線如圖3所示。
圖3 滯回曲線
可以看到有限元模型與實驗試件的滯回曲線比較吻合,都很飽滿,說明有限元模擬與實際較為符合,但當材料進入塑性狀態(tài)后,實驗試件的滯回曲線下降更加迅速,剛度退化較快。
SPS-1,SPS-2分析結(jié)果對比如表2所示。
表2 SPS-1,SPS-2分析結(jié)果對比
通過對比可以發(fā)現(xiàn):ANSYS模擬的延性系數(shù)、屈服荷載、極限荷載等值都比實驗值偏大,這是由于ANSYS軟件沒有模擬焊接殘余應(yīng)力、初始偏心、鋼材的材質(zhì)不均勻等因素。
通過ANSYS軟件的有限元計算與試驗對比分析,得到如下結(jié)論。
1)試驗試件與ANSYS模擬試件的破壞形態(tài)大體形態(tài),塑性鉸出現(xiàn)部位相同,驗證了有限元軟件分析的準確性與可靠性。
2)可以看到有限元模型與實驗試件的滯回曲線比較吻合,都很飽滿,說明有限元模擬與實際較為符合,但當材料進入塑性狀態(tài)后,實驗的滯回曲線下降更加迅速,剛度退化較快。
3)由于ANSYS軟件沒有模擬焊接殘余應(yīng)力、初始偏心、鋼材的材質(zhì)不均勻等因素,得到的延性系數(shù)、屈服荷載、極限荷載等值都比實驗值偏大。
[1]豐定國.工程結(jié)構(gòu)抗震[M].北京:地震出版社,2002.
[2]劉洪波,謝禮立,邵永松.框架結(jié)構(gòu)的震害及其原因[J].世界地震工程,2006,22(4):44-51.
[3]Nakashima M,Inoue K,Tada M.Classification of damage to steel building observed in the 1995 hyogoken-nanbu earthquake[J].Engineering Structures,1998,20(4):271-281.
[4]AISC.SPSecial task committee on the northridge earthquake[J].American Institute of Steel Construction,Chicago,1994(15):7-9.
[5]William E Gates,Manuel Modern.Professional structural engineering experience related to welded steel moment frames following the northridge earthquake[J].Engineering Structures,1998,20(4-6):249-260.
[6]多層鋼框架梁柱連接節(jié)點抗震性能研究[D].哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學,2004.
[7]高 鵬.鋼框架梁端翼緣側(cè)板加強式和擴翼式節(jié)點受力性能的試驗研究[D].青島:青島理工大學碩士學位論文,2009.