石晶鑫李德堂李達特張 偉李 飛

（1.浙江海洋學院 船舶與海洋工程學院 舟山316022；2.浙江海洋學院 海運與港航建筑工程學院 舟山316022）

自升式波浪發(fā)電平臺結(jié)構(gòu)強度及模態(tài)分析

石晶鑫1李德堂1李達特1張 偉2李 飛1

（1.浙江海洋學院 船舶與海洋工程學院 舟山316022；2.浙江海洋學院 海運與港航建筑工程學院 舟山316022）

基于自行設(shè)計建造某小型自升式平臺，根據(jù)《海上移動平臺入級與建造規(guī)范》，采用MSC.Patran/Nastran有限元分析軟件建立有限元模型；針對自升式平臺在發(fā)電作業(yè)、自存兩個典型工況進行結(jié)構(gòu)強度計算和模態(tài)分析，獲得平臺的模態(tài)振動規(guī)律。分析結(jié)果顯示，該平臺結(jié)構(gòu)強度滿足發(fā)電作業(yè)工況和自存工況。

自升式平臺；波浪發(fā)電；結(jié)構(gòu)強度；有限元分析；模態(tài)分析

引 言

海洋波浪能是一種清潔環(huán)保的可再生新能源，而波浪發(fā)電是波浪能利用的主要方式［1］。振蕩浮子式波浪發(fā)電裝置通過浮筒采集波浪能，再采用液壓裝置轉(zhuǎn)化能量，最終使能量轉(zhuǎn)化為電能［2］。自升式平臺由于其良好的適應性、可移動性、作業(yè)穩(wěn)定性和定位能力，在海洋石油開發(fā)中得到廣泛應用。波浪雖然只是海水質(zhì)點在原地的起伏運動，但其運動能力十分巨大，破壞力也很大。因此，我們借助于自升式平臺的優(yōu)勢，將振蕩浮子式波浪發(fā)電裝置應用到自升式平臺，建造一座小型自升式波浪發(fā)電平臺。當臺風來臨時，浮筒升離海平面，從而更有效地保護浮筒。

本文借助有限元軟件MSC.Patran/Nastran，以“惡劣海況下自保護式高效穩(wěn)定波浪發(fā)電裝置”項目中的自升式波浪發(fā)電平臺為研究對象，建立平臺有限元模型，分析平臺在風、海流和波浪聯(lián)合載荷下的受力狀況，進行平臺的結(jié)構(gòu)強度分析及模態(tài)分析，從而為海上平臺結(jié)構(gòu)的強度校核和結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供參考。

1 平臺結(jié)構(gòu)

1.1 平臺主尺度

平臺主尺度為：L=13.6 m、B=12.26 m、D=3.1 m，作業(yè)時平臺基線距海面5 m。

本平臺如圖1所示：共有三根圓柱形樁腿。樁腿平面布置呈三角形，每根樁腿總長18 m，由高17 m、直徑0.6 m的圓柱體樁腿（每根樁腿上附有高1.4 m，直徑3.2 m的浮筒，兩側(cè)附有各高10 m的波浪柱）和高1 m、直徑2 m的圓柱體樁靴組成。

圖1 自升式波浪發(fā)電平臺總布置圖

1.2 平臺結(jié)構(gòu)模型

自升式波浪發(fā)電平臺結(jié)構(gòu)模型如圖2所示，樁腿和平臺的連接通過插銷油缸來實現(xiàn)。浮筒通過波浪柱與平臺主體連接，如圖1所示，但是考慮到建模的復雜性，波浪柱的模型忽略不計，樁腿與浮筒固定絞支連接。T型材和角鋼采用梁單元建模，平臺主體、樁腿、樁靴和浮筒都用板單元建模。本文采用MSC.Patran軟件建模，可以完成靜力分析和模態(tài)分析。

圖2 自升式波浪發(fā)電平臺結(jié)構(gòu)模型

2 計算載荷

2.1 固定載荷和可變載荷

平臺結(jié)構(gòu)上的載荷主要包括固定載荷、可變載荷和環(huán)境載荷。固定載荷包括平臺結(jié)構(gòu)自身質(zhì)量和設(shè)備質(zhì)量；可變載荷包括燃油、壓載水、人員和糧食等。本文以重力加速度的形式加載固定載荷和可變載荷，平臺的固定載荷和可變載荷分布分別如表1和下頁表2所示。

表1 平臺的固定載荷分布

表2 平臺的可變載荷分布

2.2 環(huán)境載荷

環(huán)境載荷主要包括風載荷、波浪載荷和海流載荷。環(huán)境載荷計算組合標準：通過分析選取一系列最不利的載荷組合，經(jīng)過計算得出“最大波浪+對應的海流+對應的風載荷”組合為最不利組合［3］。

2.2.1 風載荷

根據(jù)《海上移動平臺入級與建造規(guī)范》［4］，風壓P和作用在構(gòu)件上的風力F計算公式分別為：

式中：υ為設(shè)計風速，m/s；P為風壓，Pa；S為受風構(gòu)件的正投影面積，m2；Ch為暴露在風中構(gòu)件的高度系數(shù)，Ch=1.0；Cs為暴露在風中構(gòu)件的形狀系數(shù)，Cs=1.0。

2.2.2 波浪載荷

浮筒、樁腿與波長相比，尺度較小，其波浪力采用Morison公式程序自動完成計算波浪理論采用線性波理論［5］。計算中考慮海流的矢量疊加。

式中：Cd為拖曳力系數(shù)，Cd=1.0；Cm為慣性力系數(shù)，Cm=1.0；D為圓柱構(gòu)件的直徑，m；u為垂直于構(gòu)件軸線的水質(zhì)點相對于構(gòu)件的速度分量；a為垂直于構(gòu)件軸線的水質(zhì)點相對于構(gòu)件的加速度分量。

3 平臺結(jié)構(gòu)強度計算結(jié)果分析

平臺結(jié)構(gòu)強度計算考慮發(fā)電作業(yè)工況和自存工況，兩者都為靜力分析過程。

3.1 相關(guān)的計算參數(shù)

本項目設(shè)計的平臺的材料屬性及各工況設(shè)計的環(huán)境狀態(tài)如表3和表4所示。

表3 自升式平臺計算相關(guān)參數(shù)

表4 環(huán)境條件及作業(yè)參數(shù)

3.2 計算結(jié)果與分析

各工況最大應力云圖及位移計算結(jié)果如圖3 -圖 6所示。

圖3 發(fā)電作業(yè)工況下平臺結(jié)構(gòu)的應力圖

圖4 發(fā)電作業(yè)工況下平臺結(jié)構(gòu)的位移圖

圖5 自存工況下平臺結(jié)構(gòu)的應力圖

圖6 自存工況下平臺結(jié)構(gòu)的位移圖

兩種工況下自升式波浪發(fā)電平臺結(jié)構(gòu)最大應力及變形結(jié)果見表5。

表5 平臺結(jié)構(gòu)最大應力及變形情況匯總

從圖3 -圖6可知，在發(fā)電作業(yè)工況下，應力最大區(qū)域出現(xiàn)在浮筒與樁腿接觸的地方；在自存工況下，應力最大區(qū)域也出現(xiàn)在浮筒與樁腿接觸的地方。

由表5可知，發(fā)電作業(yè)工況下，自升式波浪發(fā)電平臺最大應力和位移分別為43.8 MPa和6.87 mm；在自存工況下，自升式波浪發(fā)電平臺最大應力和位移分別為48.0 MPa和7.03 mm。兩種工況下的最大應力都小于鋼材屈服強度235 MPa。

從各種工況的計算結(jié)果來看，結(jié)構(gòu)應力和變形均較小，完全滿足強度要求。但是平臺最大應力主要集中在浮筒和樁腿接觸區(qū)域，由于海水腐蝕和浮筒上下運動，這樣容易引起浮筒上下運動與樁腿常接觸的區(qū)域疲勞，所以在該區(qū)域樁腿內(nèi)部加上加強筋和特殊材料以保證該區(qū)域的強度。

4 平臺自振特性分析

在進行動力分析前，首先要對平臺進行振動分析，其目的在于確定平臺的自振特性（即固有頻率和振型）。計算出結(jié)構(gòu)的自振周期后，可將其與平臺所在區(qū)域的波浪周期進行比較，以判斷結(jié)構(gòu)發(fā)生共振的可能性，確定是否應對平臺進行動力響應分析［6］。

4.1 平臺有限元模型的建立

由于動力分析的計算精度與時間和結(jié)構(gòu)整體自由度的多少和劃分單元的種類有很大的關(guān)系［6］，而本文著重研究平臺整體的動力分析，因此本文直接采用靜力分析模型進行自振特性分析。

4.2 平臺自振特性分析結(jié)果

平臺的固有頻率是平臺的本質(zhì)屬性，決定著平臺的動力特性和動力響應特征［3］。因此，針對平臺固有頻率的平臺模態(tài)分析是研究平臺在動載荷作用下安全性能的一項重要工作。本文采用MSC. Patran模態(tài)分析，模擬計算平臺結(jié)構(gòu)的固有頻率及相關(guān)振型。下頁表6給出自升式平臺前10階自振頻率；下頁圖7 -圖10分別為平臺的1階、2階、3階與4階振型圖。

表6 自升式平臺前10階自振頻率

圖7 平臺的1階振型圖

圖8 平臺的2階振型圖

圖9 平臺的3階振型圖

圖10 平臺的4階振型圖

由表6和圖7-圖10可知，通過振動分析，可以了解自升式平臺結(jié)構(gòu)的固有頻率和振動形式。平臺第1階和第2階自振頻率較接近，對應的自振振型的變形也相近，都為平動變形，分別沿Y、X方向振動。

5 結(jié) 論

自升式波浪發(fā)電平臺面臨最大的挑戰(zhàn)是如何在海上自存和抵抗惡劣的海況。本文基于有限元分析軟件MSC.Patran，對平臺在發(fā)電作業(yè)、自存工況下進行結(jié)構(gòu)強度分析。計算結(jié)果表明：平臺結(jié)構(gòu)在各種工況下的應力均滿足強度要求，該平臺具有較好的抗風、抗波浪能力，實施海上工程波浪發(fā)電。但當臺風來臨時，浮筒需要升離海平面。計算結(jié)果顯示，自升式波浪發(fā)電平臺最大應力區(qū)域主要是在浮筒與樁腿接觸之處。因此，在海上實施波浪發(fā)電的時候，這些區(qū)域應該加強結(jié)構(gòu)強度。

［1］ 譚思明，秦洪花，趙霞，等.海洋波浪能領(lǐng)域國際專利競爭態(tài)勢分析［J］ .現(xiàn)代情報，2011，45（6）：14.

［2］ 王凌宇.海洋浮子式波浪發(fā)電裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計及試驗研究［D］.大連：大連理工大學， 2008：2-10.

［3］ 顧俊，唐堯.“自強”號生產(chǎn)平臺結(jié)構(gòu)強度分析［J］.船舶，2010（6）：10-15.

［4］ 中國船級社.海上移動平臺入級與建造規(guī)范［M］.北京：人民交通出版社， 2005.

［5］ 孫東昌，潘斌.海洋自升式移動平臺設(shè)計與研究［M］.上海：上海交通大學出版社， 2007（9）：53-71.

［6］ 劉小燕.基于SESAM軟件的自升式平臺結(jié)構(gòu)及疲勞分析研究［D］天津：天津大學， 2011（11）：58-76.

Structural strength and modal analysis of jack-up wave power platforms

SHI Jing-xin1LI De-tang1LI Da-te1ZHANG Wei2LI Fei1
(1. School of Naval Architecture and Ocean Engineering, Zhejiang Ocean University, Zhoushan 316022, China; 2. School of Ocean Shipping and Port Waterway Construction Engineering, Zhejiang Ocean University, Zhoushan 316022, China)

Based on a small jack-up platform which is designed and built by the University, this paper establishes a fi nite element model according to “Rules for the Classi fi cation and Construction of Offshore Mobile Platform”by the fi nite element analysis software MSC. Patran/Nastran. In view of the jack-up platform under the working condition of power operation and self-survival, it carries out structural calculation and modal analysis to obtain the law of modal vibration. The results show that the structural strength of the platform can meet the working condition of power operation and self-survival.

jack-up platform; wave power; structural strength; fi nite element analysis; modal analysis

U661.43

A

1001-9855（2014）03-0030-05

國家海洋局可再生能源專項資金項目（ZJME2011BL04）。

2013-08-01 ；

2013-09-28

石晶鑫（1989-），男，碩士，主要從事船舶與海洋結(jié)構(gòu)物設(shè)計與制造工作。

李德堂（1965-），男，教授級高工，主要從事海洋工程的研發(fā)工作。

李達特（1986-），男，碩士，主要從事船舶與海洋結(jié)構(gòu)物設(shè)計與制造工作。

張 偉（1988-），男，碩士，主要從事船舶電氣及自動化控制工作。

李 飛（1987-），男，碩士，主要從事船舶電氣及自動化控制工作。