王軍濤，王海亮，楊 慶

(1．中鐵隧道集團(tuán)二處有限公司，河北三河 0 65201;2．山東科技大學(xué)礦山災(zāi)害預(yù)防控制省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培育基地，山東青島 2 66590)

0 引言

青島地鐵一期工程3號(hào)線自青島火車站至青島火車北站，全長(zhǎng)24．9 km，全部為地下段，共設(shè)22個(gè)站點(diǎn)，全線采用鉆爆法施工。沿線下穿、側(cè)穿各種類型的建(構(gòu))筑物多達(dá)95處。地鐵隧道爆破施工中面臨的一個(gè)重要問(wèn)題就是如何降低爆破振動(dòng)對(duì)臨近地表建筑物的影響。開展隧道爆破減振技術(shù)方面的研究對(duì)于地鐵隧道的順利建設(shè)、確保地面建(構(gòu))筑物、交通干道及地下管線的安全具有重要意義。

從大量的施工監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)來(lái)看，隧道進(jìn)行鉆爆法施工時(shí)，振動(dòng)的最大值一般發(fā)生在掏槽位置［1］，因此掏槽爆破時(shí)對(duì)振速的控制尤為重要。目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于掏槽爆破做了大量的研究工作，如:林大能等［2］基于典型空孔直眼掏槽炮眼布置，研究了腔內(nèi)碎石在高壓爆生氣體作用下的拋射過(guò)程，建立了空腔形成的物理和力學(xué)模型，得出了空腔尺寸的理論計(jì)算方法;鄭祥濱等［3］采用ANSYS三維非線性動(dòng)力有限元軟件，對(duì)單螺旋空孔直眼掏槽的爆炸應(yīng)力波傳播規(guī)律與成腔過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，得到了單元有效塑性應(yīng)變分布圖、節(jié)點(diǎn)有效速度分布圖、節(jié)點(diǎn)時(shí)間-加速度歷程曲線和炸藥爆炸體積擴(kuò)展過(guò)程示意圖;李萍［4］通過(guò)理論分析與數(shù)值模擬系統(tǒng)地對(duì)漸進(jìn)式大空孔螺旋掏槽的布孔數(shù)目、空孔直徑、槽孔與空孔的距離、孔深、裝藥量和爆破延遲時(shí)間等爆破機(jī)理問(wèn)題進(jìn)行了理論分析研究。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)掏槽爆破做了大量的研究工作，但大多集中在掏槽掘進(jìn)效果、槽眼優(yōu)化布置、裝藥量等方面，對(duì)于掏槽爆破的振動(dòng)效果研究較少，而掏槽區(qū)正是隧道爆破振動(dòng)最大值發(fā)生區(qū)域。因此，本文通過(guò)對(duì)3種掏槽形式的振動(dòng)及掘進(jìn)效果進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，并將其掘進(jìn)進(jìn)尺、炮眼利用率及振動(dòng)峰值速度進(jìn)行對(duì)比分析，以確定最優(yōu)掏槽形式，確保施工時(shí)順利通過(guò)建筑物。

1 工程概況

青島地鐵一期工程3號(hào)線3標(biāo)段ZK4+966～+797區(qū)段共下穿4棟建筑物。在ZK4+966．65～+929區(qū)間，隧道左線下穿濟(jì)南軍區(qū)第一療養(yǎng)院口腔科醫(yī)院(以下簡(jiǎn)稱口腔科醫(yī)院)，也是該標(biāo)段施工過(guò)程中首次下穿建筑物的區(qū)間，故選取該段作為本次試驗(yàn)研究區(qū)段，隧道與口腔科醫(yī)院空間關(guān)系如圖1和圖2所示?？谇豢漆t(yī)院樓東側(cè)與西側(cè)地勢(shì)平坦，適合布置監(jiān)測(cè)儀器。該區(qū)間隧道埋深為13～14 m，相比后續(xù)的下穿工程埋深較深。該區(qū)段隧道圍巖級(jí)別為Ⅱ—Ⅲ，圍巖主要為花崗巖，整體性較好，巖體性質(zhì)與地質(zhì)條件均無(wú)大的變化。隧道下穿的建筑物——口腔科醫(yī)院，建于1957年，為地上3層、地下1層的磚木結(jié)構(gòu)，地表振速要求控制在2 cm/s以內(nèi)。

2 掏槽形式的選擇

目前，常用的掏槽形式有直眼掏槽和斜眼掏槽2類。一般情況下，直眼掏槽采用逐孔起爆，且有中間空孔作為自由面;而斜眼掏槽采用齊發(fā)起爆方式，無(wú)中空孔作為自由面。所以單從掏槽減振效果來(lái)說(shuō)，直眼掏槽優(yōu)于斜眼掏槽［5］。

圖1 隧道與口腔科醫(yī)院平面關(guān)系Fig．1 Plan relationship between the tunnel and the hospital

圖2 隧道與口腔科醫(yī)院剖面關(guān)系Fig．2 Profile showing relationship between the tunnel and the hospital

近年來(lái)，隨著重型鑿巖機(jī)械的使用，尤其是鉆取炮眼直徑為100 mm以上的液壓鉆機(jī)投入施工，使得直眼掏槽形式有了較大發(fā)展。目前常用的有小直徑中空直孔掏槽、大直徑中空直孔掏槽和大直線雙中空直孔掏槽等形式［3］。一般中空直孔是1個(gè)，但也可根據(jù)具體情況采用2—4個(gè)空孔［6］。

本工程ZK4+966～+944區(qū)段隧道圍巖、地質(zhì)變化不大，埋深在13～14 m，故選取該段對(duì)小直徑單中空直孔掏槽、大直徑單中空直孔掏槽和大直徑雙中空直孔掏槽3種形式進(jìn)行試驗(yàn)研究，其炮眼布置如圖3所示，3種掏槽形式、爆破參數(shù)如表1所示。

試驗(yàn)區(qū)段內(nèi)的隧道采用微臺(tái)階法開挖。分上、下2個(gè)臺(tái)階進(jìn)行施工，上臺(tái)階高度3．2 m。如圖4所示，掏槽區(qū)位于上臺(tái)階中間偏下，距上臺(tái)階底板約1 m，單獨(dú)起爆。

3 掏槽眼參數(shù)選擇

掏槽眼參數(shù)選擇是掏槽成功的關(guān)鍵，在試驗(yàn)時(shí)，對(duì)掏槽眼的關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行了設(shè)計(jì)［6-8］。

圖3 直眼掏槽炮眼布置圖(單位:mm)Fig．3 Layout of blasting holes of 3 different parallel cut methods(mm)

圖4 掏槽區(qū)位置(單位:m)Fig．4 Location of cut area(m)

3．1 炮眼間距

對(duì)于中空直孔掏槽裝藥眼與中空直孔之間的距離l可按公式(1)和公式(2)確定。

式中:D為中空直孔直徑，mm;當(dāng)采用逐孔起爆方式時(shí)，l1為首個(gè)起爆的炮孔與中空直孔之間的距離，mm;l2為其他掏槽眼與中空直孔之間的距離，mm。當(dāng)采用齊發(fā)起爆方式時(shí)，所有掏槽眼與中空直孔之間的距離按l1計(jì)算。

按上述計(jì)算方法，小直徑單中空直孔掏槽裝藥眼與中空直孔之間的距離過(guò)小，鉆孔時(shí)容易造成兩眼鉆穿，影響掏槽效果。故根據(jù)前期施工經(jīng)驗(yàn)，小直徑單中空直孔掏槽裝藥眼與中空直孔之間的距離取100 mm，見圖3(c)。

表1 3種掏槽形式爆破參數(shù)表Table 1 Blasting parameters of 3 different cut methods

掏槽眼、小直徑中空直孔采用YT28風(fēng)動(dòng)鑿巖機(jī)鉆鑿，鉆桿直徑38 mm，成孔直徑42 mm;大直徑中空直孔采用HTG鉆機(jī)鉆鑿，可鉆鑿直徑為80 mm和150 mm的直孔。

3．2 裝藥量和起爆方式

掏槽眼的裝藥量按公式(3)確定。

式中:Q為單個(gè)槽眼裝藥量，kg;q為單位炸藥消耗量，取2．6～3．2 kg/m3;L為炮孔長(zhǎng)度，m;ρ為炸藥密度，g/cm3;m為槽眼個(gè)數(shù)。

炸藥選用2號(hào)巖石乳化炸藥，藥卷規(guī)格為32 mm×300 mm，300 g/卷。雷管選用第1系列毫秒延期導(dǎo)爆管雷管。掏槽區(qū)采用逐孔起爆的方式起爆，相鄰雷管段別的延期時(shí)間間隔控制在50 ms以上較好。

4 試驗(yàn)效果與分析

為研究3種掏槽方式爆破時(shí)地表質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)效果，將監(jiān)測(cè)儀器布置在掌子面正上方，同時(shí)監(jiān)測(cè)爆破振動(dòng)的垂直方向、水平徑向及水平切向3個(gè)振動(dòng)分量。本文所指的爆破振動(dòng)峰值是振動(dòng)速度3個(gè)分量中的最大值。爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)采用UBOX-5016爆破振動(dòng)智能監(jiān)測(cè)儀及其配套的速度傳感器、數(shù)據(jù)線。數(shù)據(jù)采集及處理采用計(jì)算機(jī)及配套軟件BMVⅠEW。

對(duì)大直徑單中空直孔掏槽進(jìn)行了4次試驗(yàn)，為了確保試驗(yàn)的可比性，每次爆破總藥量均為1．2 kg，單孔裝藥量0．15 kg，單段最大起爆藥量0．15 kg，隧道拱頂距地表距離13～14 m。

對(duì)大直徑雙中空直孔掏槽和小直徑單中空直孔掏槽分別進(jìn)行了4次試驗(yàn)，為了確保試驗(yàn)的可比性，其中，大直徑雙中空直孔掏槽每次爆破總藥量均為1．35 kg，小直徑單中空直孔掏槽每次爆破總裝量均為1．8 kg，單孔裝藥量、單段最大起爆藥量、隧道拱頂距地表距離同大直徑單中空直孔掏槽試驗(yàn)條件一致。

3種掏槽方式首次試驗(yàn)時(shí)，振動(dòng)峰值所在垂直方向的振動(dòng)分量波形如圖5—7所示，3種掏槽方式的試驗(yàn)效果對(duì)比如表2所示。

圖7 小直徑單中空直孔掏槽爆破垂直方向振動(dòng)波形圖Fig．7 Vibration wave in vertical direction in the case of smalldiameter single hollow hole cut method

圖5 大直徑單中空直孔掏槽爆破垂直方向振動(dòng)波形圖Fig．5 Vibration wave in vertical direction in the case of largediameter single hollow hole cut method

表2 3種掏槽方式試驗(yàn)效果對(duì)比Table 2 Trial results of 3 different cut methods

由表2可知，大直徑單中空直孔掏槽、大直徑雙中空直孔掏槽與小直徑單中空直孔掏槽炮眼平均利用率分別為85%、83%和69%;3種掏槽方式平均振動(dòng)峰值速度分別為 0．479 cm/s、0．460 cm/s 和 0．741 cm/s。從圖5—7的波形圖可證實(shí):1)采用逐孔起爆時(shí)，掌子面正上方爆破振動(dòng)峰值一般出現(xiàn)在首個(gè)或靠前的起爆眼位置;2)該試驗(yàn)中，相鄰雷管延期間隔時(shí)間均在50 ms以上，波形圖上未出現(xiàn)振動(dòng)疊加現(xiàn)象。從掏槽的減振效果和掘進(jìn)效果2方面考慮，大直徑單中空直孔掏槽是下穿建筑物最優(yōu)的掏槽形式。爆破施工中相鄰雷管延期時(shí)間間隔大于50 ms時(shí)，基本可以避免爆破振動(dòng)的疊加。在左線隧道下穿口腔科醫(yī)院施工中，下穿段共計(jì)21．8 m，采用大直徑單中空直孔掏槽，順利通過(guò)了下穿段，振動(dòng)速度峰值全部控制在2 cm/s以內(nèi)，未發(fā)生超振事故。在下穿施工過(guò)程中，口腔科醫(yī)院建筑結(jié)構(gòu)未受到損傷，沿線居民正常的工作生活也未受到影響。

理論研究表明，中空直孔掏槽爆破的巖石拋擲一般分為2個(gè)階段，第1階段是裝藥孔爆破使破碎介質(zhì)向中間空孔方向拋擲;然后由于爆生氣體膨脹，使破碎介質(zhì)沿槽腔向自由面方向拋擲［7-10］。由表2和現(xiàn)場(chǎng)勘測(cè)效果分析看出，直眼掏槽掘進(jìn)效果、減振效果與起爆的炮眼距中空孔邊沿距離l與中空孔孔徑φ比值相關(guān)。采用逐孔起爆時(shí)，大直徑單中空直孔掏槽、大直徑雙中空直孔掏槽，首個(gè)起爆的炮眼距中空孔邊沿距離l與中空孔的孔徑φ之比分別為1．00和1．06，且相鄰炮眼內(nèi)雷管延期間隔時(shí)間在50 ms以上，從現(xiàn)場(chǎng)勘測(cè)效果來(lái)看，裝藥眼與空孔之間由爆炸產(chǎn)生的破碎巖石可以通過(guò)借助大直徑空孔順利完成2個(gè)階段的拋擲。大直徑空孔掏槽中空孔孔徑較大，碎石能順利拋出，給予未作用于巖石的那部分爆炸能量向空氣自由面的溢出空間，從而可以降低爆破振動(dòng)。

而小直徑中空直孔掏槽，首個(gè)起爆的炮眼距中空孔邊沿距離l與中空孔孔徑φ之比為2．38，在爆炸過(guò)程中產(chǎn)生的破碎巖石易在小直徑空孔內(nèi)相互擠實(shí)，阻礙后續(xù)的破碎巖石沿槽腔向自由面方向的拋擲，進(jìn)而影響了炮眼的利用率。小直徑中空直孔掏槽，中空孔孔徑較小，同時(shí)又由于爆炸過(guò)程中，中空孔內(nèi)發(fā)生巖石擠實(shí)現(xiàn)象，未作用于巖石的那部分爆破能量難以溢出，爆破振動(dòng)較大。

5 結(jié)論與建議

本工程所在隧道的圍巖級(jí)別為Ⅱ—Ⅲ，巖性主要為花崗巖，埋深為13～14 m，本文通過(guò)對(duì)大直徑單中空直孔掏槽、大直徑雙中空直孔掏槽、小直徑單中空直孔掏槽3種掏槽形式進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)并應(yīng)用在后續(xù)工程，從中可得到以下結(jié)論:

1)同等條件下，大直徑單中空直孔掏槽在炮眼利用率、減振效果方面優(yōu)于其他2種掏槽形式。采用該掏槽形式，順利下穿口腔科醫(yī)院段，振動(dòng)速度峰值控制在2 cm/s以內(nèi)，且未發(fā)生超振事故。

2)直眼掏槽掘進(jìn)效果、減振效果與裝藥眼距中空孔邊沿距離l與中空孔孔徑φ的比值相關(guān)。當(dāng)首個(gè)起爆眼距中空孔邊沿距離l1基本等于中空孔的孔徑φ時(shí)，掏槽區(qū)的掘進(jìn)效果、振動(dòng)效果較好;當(dāng)裝藥眼距中空孔邊沿距離l1遠(yuǎn)大于中空孔的孔徑φ時(shí)，掏槽區(qū)的炮眼利用率較低，振動(dòng)速度峰值較大。

3)相鄰炮眼內(nèi)雷管延期間隔時(shí)間在50 ms以上，既可避免振動(dòng)疊加的發(fā)生，又給予了槽腔內(nèi)巖石足夠的拋擲時(shí)間，利于形成較好的爆破槽腔。

由于本文對(duì)于掏槽形式的掘進(jìn)與振動(dòng)效果的研究，僅依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果得出結(jié)論，因而具有一定的局限性。后續(xù)研究還需要采用數(shù)值模擬方法對(duì)不同掏槽方式的爆破效果進(jìn)行分析研究，以佐證現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果。本文僅通過(guò)比較3種直眼掏槽形式，得出了直眼掏槽掘進(jìn)進(jìn)尺、減振效果與裝藥眼距中空孔邊沿距離l與中空孔孔徑φ的比值相關(guān)這一觀點(diǎn)。對(duì)于直眼掏槽的掘進(jìn)進(jìn)尺、爆破時(shí)振動(dòng)掌子面正上方地表質(zhì)點(diǎn)的振動(dòng)速度峰值與掏槽區(qū)裝藥眼距中空孔邊沿距離l與中空孔孔徑φ的比值的關(guān)系尚需進(jìn)一步的量化，才能更好地指導(dǎo)工程實(shí)踐。

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