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(浙江工業(yè)大學 生物與環(huán)境工程學院,浙江 杭州 310032)
柴油車尾氣排放是造成我國大氣污染的主要原因.由于柴油尾氣富氧、低溫、高硫的排放特性,傳統(tǒng)的三效催化技術(shù)無法有效完成尾氣凈化.以Pt等貴金屬作為活性組分的氧化催化器(DOC)作為柴油機尾氣后處理系統(tǒng)的重要組成部分,目前廣泛應(yīng)用于柴油車尾氣后處理領(lǐng)域[1-3].Pt由于其價格昂貴在催化劑上負載量極少,一般只占載體質(zhì)量的0.1%~4%,選擇合適的催化劑制備工藝可以有效降低催化劑成本.祝一鋒等[4]的研究認為,貴金屬的負載工藝會極大影響催化劑的催化活性,而Pt在載體上的負載是制備Pt貴金屬催化劑的關(guān)鍵.目前,常見的貴金屬負載方式有浸漬法、共沉淀法、離子交換法、噴涂法等[5-6].但涉及具體負載工藝及其機理的研究報道較少,限制了DOC催化劑研發(fā)工作的進行.筆者通過超聲浸漬、旋轉(zhuǎn)蒸發(fā)等不同方法制備了DOC催化劑,比較了不同催化劑的活性差異,并分析了制備工藝對催化劑活性的影響,為DOC催化劑制備工藝的優(yōu)化提供新的思路.
載體CeO2利用Ce(NO3)3作為前驅(qū)體制備,先將Ce(NO3)3溶解,通過草酸沉淀,再經(jīng)老化、過濾、干燥,最后300 ℃焙燒3 h制得.浸漬液配制:將1 g H2PtCl6·6H2O固體溶于蒸餾水中,定容于100 mL容量瓶,溶液質(zhì)量濃度10 mg/mL.
超聲浸漬法負載貴金屬Pt,稱取2 g的CeO2載體浸入裝有5.4 mL H2PtCl6·6H2O溶液(10 mg/mL)的燒杯中,80 ℃水浴條件下,采用FRQ-1004HT超聲儀浸漬3 h.然后將其通過真空抽濾過濾,并收集濾液.將濾紙上的催化劑顆粒置于110 ℃烘箱中干燥30 min,取出至600 ℃焙燒4 h,制得的催化劑樣品標為Pt/CeO2-J(活性組分Pt的理論負載量為2%).
旋轉(zhuǎn)蒸發(fā)法負載貴金屬Pt,將2 g的CeO2載體直接放入圓底旋蒸瓶,用移液管移取5.4 mL的H2PtCl6·6H2O溶液至圓底旋蒸瓶中,同樣調(diào)節(jié)旋轉(zhuǎn)蒸發(fā)儀水浴溫度至80 ℃,旋轉(zhuǎn)蒸發(fā)至溶液蒸干.然后將旋蒸瓶內(nèi)部的催化劑顆粒刮下,同樣置于110 ℃烘箱中干燥30 min,取出至600 ℃焙燒4 h,制得的催化劑樣品標為Pt/CeO2-X.
浸漬+旋蒸聯(lián)合方法負載Pt,將經(jīng)過3 h超聲浸漬的催化劑樣品馬上置于旋蒸瓶中,旋蒸至溶液蒸干,其他操作同上.制得的催化劑樣品標為Pt/CeO2-JX.
活性測試在連續(xù)流固定床反應(yīng)器中進行.催化劑(0.7 g)與石英砂(14 g)均勻混合,裝入石英固定床反應(yīng)管,并連接程序升溫裝置[7].模擬柴油車尾氣組成為:CO 1 ‰,NO 0.5 ‰,C3H60.5 ‰,O210%,載氣N2,總氣流量200 mL/min.活性評價實驗裝置流程見圖1.
1—SO2;2—N2;3—NO;4—CO;5—C3H6;6—O2;7—mass flower;8—TPD;9—ractor;10—thermocouple;11—three-way value;12—FTIR flue gass analyzer;13—Outlet
反應(yīng)前進行催化劑預(yù)處理,室溫下通N2吹掃0.5 h,通模擬柴油尾氣吹掃0.5 h.反應(yīng)時調(diào)節(jié)反應(yīng)管溫度從120 ℃升至300 ℃,升溫區(qū)間30 ℃,同一溫度下停留30 min.反應(yīng)氣體連續(xù)通入氣體池(光程長10 m),通過傅立葉紅外光譜儀(BRUCK公司,VERTEX 70)進行連續(xù)測定.在紅外光譜圖中,選擇CO和C3H6的最大的特征吸收峰進行積分分析,計算各反應(yīng)氣的濃度變化及轉(zhuǎn)化率.催化劑活性強弱用起燃溫度T50評價[8].
1.3.1 紫外吸收光譜分析
超聲浸漬法制備催化劑過程中會產(chǎn)生濾液,收集全部濾液,定容于50 mL容量瓶.通過SHIMADZU公司UV-2600紫外光譜儀測定其紫外光吸光度.標準溶液配制,分別量取一定量H2PtCl6·6H2O溶液原液,配制成不同濃度的標準溶液,通過測定紫外光下的吸光度繪制標準曲線.
1.3.2 程序升溫脫附CO-TPD表征
取2個催化劑樣品各0.1 g,壓片過篩(30目),進行CO-TPD表征.CO-TPD表征在衢州泛泰生產(chǎn)的FINESORB-3010E型化學吸附儀上進行.先在氦氣氣氛下升溫至600 ℃預(yù)處理4 h,冷卻至60 ℃,然后通入4.95% CO/N2的吸附氣,催化劑在60 ℃下預(yù)吸附60 min,再通氦氣吹掃180 min,然后10 ℃/min的速率升溫至600 ℃進行CO脫附,最后通過氦氣吹掃降溫,其中載氣流速均為30 mL/min.CO的消耗量由熱導檢測器(TCD)檢測,TCD池溫度為60 ℃,TCD電流為70 mA.
Pt/CeO2貴金屬催化劑是溫度敏感型催化劑[9],其活性溫度窗口一般在120~300 ℃之間.由于柴油尾氣的排放溫度較低,因此DOC催化劑研發(fā)的目標是降低催化劑的起燃溫度,同時拓寬其活性窗口.圖2顯示了三種催化劑對CO的轉(zhuǎn)化率隨反應(yīng)溫度的變化.
圖2 催化劑對CO的轉(zhuǎn)化率隨反應(yīng)溫度的變化
三個催化劑對CO的轉(zhuǎn)化率均隨著反應(yīng)溫度的提高而明顯上升,并且在270 ℃左右,對CO的轉(zhuǎn)化率能達到90%以上.其中Pt/CeO2-JX催化劑顯示了最高的CO轉(zhuǎn)化率(起燃溫度T50=190 ℃),表明浸漬與旋蒸聯(lián)合方法制備的催化劑具有最高催化活性,Pt/CeO2-X催化劑活性次之(T50=200 ℃),Pt/CeO2-J催化劑活性最低(T50=230 ℃).三種催化劑組分相同卻呈現(xiàn)較大活性差異,推測是由催化劑表面貴金屬活性位的多寡引起,而制備方法極大影響了表明活性位的數(shù)量.
碳氫化合物(HC)也是柴油車尾氣排放的污染物之一,其中以丙烯等烯烴所占比例最大,污染最為嚴重.圖3顯示了三種催化劑對C3H6的轉(zhuǎn)化率隨溫度的變化,其規(guī)律與CO的轉(zhuǎn)化率曲線相似.
圖3 催化劑對C3H6的轉(zhuǎn)化率隨反應(yīng)溫度的變化
三種催化劑對C3H6的轉(zhuǎn)化率也隨著反應(yīng)溫度的提高而明顯上升,且相比于CO,活性上升更為迅速.其中Pt/CeO2-JX催化劑在180 ℃時對C3H6的轉(zhuǎn)化率達到50%,在210 ℃時對C3H6的轉(zhuǎn)化率便能達到90%,接近完全轉(zhuǎn)化,表明該催化劑有較好的活性窗口.比較三個催化劑,發(fā)現(xiàn)Pt/CeO2-J,Pt/CeO2-X和Pt/CeO2-JX催化劑對C3H6的T50分別為240 ℃,190 ℃,180 ℃,表明旋蒸方法制備的催化劑對C3H6的催化活性明顯優(yōu)于浸漬法.浸漬法負載貴金屬Pt的過程中,會有一定量的濾液剩余.推測在濾液當中仍存在一部分貴金屬,由于沒有吸附在載體表面,而隨著過濾操作進入濾液,造成貴金屬的流失.
為了驗證濾液當中是否有貴金屬流失以及流失量的多寡,對超聲浸漬法負載過程中收集的濾液進行紫外吸收光譜分析.經(jīng)過紫外光譜掃描,液體樣品的最大吸收峰出現(xiàn)在波長λ=344 nm處.在該波長下,取5個不同濃度的H2PtCl6·6H2O標準溶液,測定其吸光度A,繪制標準曲線,并得到標準曲線方程,即
A=0.084 276C-0.021 39(R2=0.999)
式中C為H2PtCl6·6H2O溶液的質(zhì)量濃度(mg/mL).
測定過濾液的吸光度A=0.293,代入標準曲線計算得到過濾液中H2PtCl6·6H2O質(zhì)量濃度為0.37 mg/mL.即50 mL濾液中H2PtCl6·6H2O質(zhì)量為18.5 mg.制備Pt/CeO2-J催化劑時,加入的5.4 mL浸漬液中含有H2PtCl6·6H2O質(zhì)量為54 mg,因此浸漬過濾過程中,通過濾液損失的H2PtCl6·6H2O質(zhì)量約為35.5 mg,占原料質(zhì)量的34%.結(jié)合催化劑的活性數(shù)據(jù),可以認為Pt/CeO2-X催化劑活性優(yōu)于Pt/CeO2-J的原因為旋蒸過程中沒有產(chǎn)生濾液,避免了大量Pt的流失,使Pt的負載率高于浸漬法.
Pt/CeO2-JX催化劑活性優(yōu)于Pt/CeO2-X催化劑的原因,推測是由兩者表面Pt活性位的差異所引起.由于貴金屬Pt在催化劑載體表面會彼此覆蓋重疊,其表面暴露的有效Pt活性位會因此減小[10],從而低于理論值.為了考察貴金屬Pt在載體表面的分散性,對Pt/CeO2-JX和Pt/CeO2-X兩個樣品進行了CO-TPD表征,結(jié)果見圖4.
圖4 催化劑的CO-TPD譜圖
CO在催化劑表面的吸附分為物理吸附和化學吸附,物理吸附的CO鍵強較弱,常溫下即可脫附;化學吸附的CO吸附強度較強,通常需要在高溫條件下才能脫附[11].CO與貴金屬Pt之間的吸附便屬于化學吸附,因此需要升溫考察其脫附情況[12].由圖4可見:兩個催化劑在150~350 ℃之間出現(xiàn)CO的脫附峰,可歸于Pt表面的CO的脫附.其中Pt/CeO2-JX的脫附溫度區(qū)間更寬、峰面積更大,表明該催化劑表面的貴金屬Pt吸附了更多的CO,即表面擁有更多暴露的Pt活性位[13].對兩個脫附峰進行峰面積積分,結(jié)果分別為170 908和141 122,表明Pt/CeO2-JX催化劑表面暴露的有效Pt活性位數(shù)量約為Pt/CeO2-X催化劑的1.2倍.因此,可以認為超聲浸漬能夠增強Pt顆粒在CeO2載體表面的分散度,從而增加Pt有效活性位數(shù)量,進而提高催化劑的催化活性.
經(jīng)過以上考察,浸漬和旋蒸共同作用制備的Pt/CeO2-JX催化劑活性最佳,其原因為在相同的理論負載量下(2%),兩者分別提高了Pt在催化劑載體表面的分散度及實際負載量.為了進一考察催化劑表面貴金屬Pt的有效利用率,測定了不同Pt負載量的系列Pt/CeO2-JX催化劑,Pt理論負載量分別為0.5%,1%,2%和4%.該系列催化劑對CO和C3H6的催化活性分別見圖5和圖6.
圖5 Pt負載量對CO轉(zhuǎn)化率的影響
圖6 Pt負載量對C3H6轉(zhuǎn)化率的影響
圖5和圖6顯示:隨著Pt理論負載量的增加,相同溫度下CO和C3H6的轉(zhuǎn)化率也隨之增加[14].Pt負載量從0.5%~4%,CO的T50從240 ℃降低到180 ℃,而C3H6的T50從250 ℃降低到170 ℃.由此可見:Pt理論負載量對CO和C3H6的轉(zhuǎn)化率影響巨大.而4%Pt/CeO2-JX催化劑,雖然其Pt理論負載量是2%Pt/CeO2-JX催化劑的兩倍,但其催化活性提升作用并不明顯.推測原因為4%負載量下,Pt的分散性不佳,導致催化活性無法達到預(yù)期值.所以,2%Pt/CeO2-JX催化劑貴金屬利用率最高.
考察了不同貴金屬負載工藝對催化劑活性的影響,發(fā)現(xiàn)超聲浸漬與旋蒸組合工藝制備的Pt/CeO2-JX催化劑呈現(xiàn)最高活性,對CO和C3H6的起燃溫度(T50)分別降到了190 ℃和180 ℃,Pt/CeO2-X催化劑活性次之,Pt/CeO2-J催化劑活性最低.通過紫外吸收光譜和CO-TPD分析表明:3個催化劑活性差異是由催化劑表面貴金屬活性位的多寡引起,而制備方法極大影響了表明活性位的數(shù)量.在相同的理論負載量下,單獨超聲浸漬法會造成34%貴金屬Pt的損失,而旋蒸過程沒有產(chǎn)生濾液,避免了貴金屬的流失;CO-TPD圖譜顯示,催化劑在150~350 ℃出現(xiàn)CO的脫附峰,脫附峰面積的差異表明超聲浸漬能夠增強Pt顆粒在CeO2載體表面的分散度,其分散程度值相當于旋蒸法的1.2倍.另外,為了提高Pt/CeO2-JX催化劑中貴金屬利用率,建議將Pt負載量維持在2%.
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