潘振東，項(xiàng) 利，張 晨，仇圣桃，王忠英

（先進(jìn)鋼鐵流程及材料國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，鋼鐵研究總院連鑄技術(shù)國(guó)家工程研究中心，北京 100081）

0 引 言

隨著航空航天、飛輪蓄能、電動(dòng)工具、離心壓縮機(jī)、微汽輪發(fā)電機(jī)等行業(yè)的發(fā)展［1－2］，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速可高達(dá)每分種數(shù)萬轉(zhuǎn)甚至十幾萬轉(zhuǎn)高速電機(jī)的應(yīng)用越來越多，此時(shí)常規(guī)的轉(zhuǎn)子鐵芯難以承受其高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力，這對(duì)無取向電工鋼的強(qiáng)度提出了更高的要求［3］。另外，隨著電子控制系統(tǒng)的發(fā)展，內(nèi)置式永磁同步電機(jī)得到了越來越廣泛的應(yīng)用，其主要用途之一是作為電動(dòng)汽車的驅(qū)動(dòng)電機(jī)，但是其轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)特殊，即便在轉(zhuǎn)速不是特別高的情況下，轉(zhuǎn)子鐵芯的某些部位也可能會(huì)發(fā)生疲勞斷裂，故其也需要使用高強(qiáng)度無取向電工鋼。

在國(guó)外，對(duì)高強(qiáng)度無取向電工鋼研究最多的是日本，其從20世紀(jì)80年代就開始研究高強(qiáng)度無取向電工鋼，代表廠家主要為新日鐵住金株式會(huì)社（原新日鐵和住友金屬，以下簡(jiǎn)稱NSSMC）和杰富意（以下簡(jiǎn)稱JFE）公司。目前，這兩家公司在日本和其它國(guó)家申請(qǐng)了很多高強(qiáng)度無取向電工鋼專利。國(guó)內(nèi)也在加快高強(qiáng)度無取向電工鋼的研制步伐，寶鋼已申請(qǐng)公開了一項(xiàng)專利，武鋼正在進(jìn)行高強(qiáng)度無取向電工鋼的工業(yè)試驗(yàn)，鋼鐵研究總院已開始在實(shí)驗(yàn)室通過模擬薄板坯連鑄連軋技術(shù)試制高強(qiáng)度無取向電工鋼。根據(jù)寶鋼集團(tuán)、NSSMC和JFE公司公開的專利等資料，作者從化學(xué)成分、生產(chǎn)工藝及產(chǎn)品性能等方面介紹了高強(qiáng)度無取向電工鋼的研究進(jìn)展，以期為國(guó)內(nèi)相關(guān)生產(chǎn)或研發(fā)機(jī)構(gòu)有所借鑒。

1 國(guó)內(nèi)的研究進(jìn)展

國(guó)內(nèi)的相關(guān)研究報(bào)道還較少，目前只有寶鋼有公開的資料可查。寶鋼在硅、鋁、錳含量（2.5%～3.5%Si，0.25%～0.6%Al，0.25%～0.5%Mn，均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）較高的前提下，通過添加鎳和鉻等固溶強(qiáng)化元素研制了一種具有較高磁感應(yīng)強(qiáng)度B50（1.65～1.73T）的高強(qiáng)度無取向電工鋼。成品板中鉻和鎳的固溶強(qiáng)化作用提高了電工鋼的屈服強(qiáng)度σs（460～690MPa）；通過控制碳、氮、硫、鈦等對(duì)磁性能有害的元素以及優(yōu)化退火工藝，使鐵損P15/50在3.42～4.78W·kg－1范圍內(nèi)；對(duì)熱軋板進(jìn)行適當(dāng)?shù)某；幚砜商岣唠姽や摰拇鸥袘?yīng)強(qiáng)度［4］。

2 國(guó)外NSSMC公司的研究進(jìn)展

2.1 高強(qiáng)度電工鋼產(chǎn)品

NSSMC公司已經(jīng)具有生產(chǎn)系列高強(qiáng)度無取向電工鋼產(chǎn)品的能力，在其2013年的產(chǎn)品手冊(cè)中給出了高強(qiáng)度無取向電工鋼的典型性能，如表1所示。這五個(gè)牌號(hào)的產(chǎn)品都具有特別優(yōu)異的力學(xué)性能。

表1 NSSMC產(chǎn)品手冊(cè)中高強(qiáng)度無取向電工鋼的典型性能Tab.1 Typical properties of high strength non-oriented electrical steels in NSSMC′s product manuals

2.2 采用固溶強(qiáng)化提高強(qiáng)度

在采用固溶強(qiáng)化提高電工鋼強(qiáng)度的相關(guān)專利中，NSSMC公司主要采用硅、磷、錳、鎳、鋁元素進(jìn)行固溶強(qiáng)化，有時(shí)也會(huì)用到鉻、鉬、銅、鈦等合金元素。為了達(dá)到較高的強(qiáng)度，一般都會(huì)適當(dāng)減小成品板的晶粒尺寸。鉻可以有效降低高頻鐵損和應(yīng)力敏感性，可減小鐵芯在加工過程中或高速旋轉(zhuǎn)時(shí)因應(yīng)力改變而引起的性能波動(dòng)［5］。固溶的鈦有增強(qiáng)｛111｝面織構(gòu)的作用，從而有助于提高強(qiáng)度［6］。磷雖然是固溶強(qiáng)化效果很好的元素，但其易在晶界偏聚引起鋼板脆裂，對(duì)此提出了幾種解決方案。其一，將磷含量控制在小于0.1%，硼含量控制在0.001%～0.007%，并采用更低的退火溫度（750～800℃）［7］；其二，熱軋板在熱軋結(jié)束到卷取開始這段時(shí)間的平均冷速大于100℃·min－1，并使卷取溫度小于650℃，卷取后到300℃的冷速大于100℃·h－1［8］；其三，使卷取溫度小于550℃，并使熱軋板的再結(jié)晶率小于60%，且熱軋板再結(jié)晶的平均晶粒直徑小于60μm［9］。

主要采用固溶強(qiáng)化的高強(qiáng)度無取向電工鋼的典型成分、生產(chǎn)工藝及產(chǎn)品性能見表2。NSSMC公司于2002年11月公布的高強(qiáng)度無取向電工鋼薄帶的性能見表3［10］，這些牌號(hào)的產(chǎn)品同時(shí)具有優(yōu)異的磁性能和力學(xué)性能，它們采用的主要強(qiáng)化手段即為磷、錳、鎳等元素的固溶強(qiáng)化［11］。

2.3 采用固溶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化提高強(qiáng)度

采用固溶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化的相關(guān)專利中，起強(qiáng)化作用的析出物主要為鈮、鋯、鈦、釩的碳氮化物和銅金屬相。為了防止析出物嚴(yán)重惡化磁性能，對(duì)這些元素的含量都有嚴(yán)格的要求。各種碳氮化物的強(qiáng)化效果不盡相同，久保田猛［14］認(rèn)為，與其它碳氮化物相比，鋯的碳氮化物的析出強(qiáng)化效果較好，同時(shí)對(duì)磁性能的劣化較小。有田吉宏［15］等指出，NbC通常與MnS復(fù)合析出，當(dāng)錳含量與碳含量滿足一定條件時(shí)，NbC會(huì)細(xì)小密集地析出，增強(qiáng)了抑制晶粒長(zhǎng)大的作用，從而可以獲得高的強(qiáng)度和韌性；另外，他們認(rèn)為若熱軋板的韌脆轉(zhuǎn)變溫度低于70℃，則可以有效抑制生產(chǎn)過程中脆裂的發(fā)生，為了達(dá)到這個(gè)目的，需要抑制熱軋板的再結(jié)晶和碳偏析，優(yōu)選卷取溫度低于600℃，最好低于500℃。在固溶強(qiáng)化的基礎(chǔ)上同時(shí)采用鈮、鋯、鈦、釩的碳氮化物進(jìn)行析出強(qiáng)化的相關(guān)專利中，幾種高強(qiáng)度無取向電工鋼的典型成分、生產(chǎn)工藝及性能見表4。

表2 主要采用固溶強(qiáng)化的NSSMC高強(qiáng)度無取向電工鋼的主要參數(shù)Tab.2 Main parameters of NSSMC high strength non-oriented electrical steels developed mainly by solid-solution strengthening method

表3 NSSMC公司高強(qiáng)度無取向電工鋼薄帶的性能Tab.3 Properties of high strength non-oriented electrical steel thin strips developed by NSSMC

最近10a，在很多專利中會(huì)用到銅金屬相的析出強(qiáng)化。村上英邦［17］指出，銅金屬相降低飽和磁通密度的作用很小，而且與碳氮化物相比，其對(duì)磁疇壁移動(dòng)的阻礙作用較小。采用銅金屬相析出強(qiáng)化時(shí)，可以通過控軋控冷，使銅金屬相在冷軋前不析出，或不過多地析出，或控制其析出狀態(tài)，從而使熱軋板或常化板不至于特別硬化和脆化，這樣就比較容易進(jìn)行冷軋，也減少了冷軋時(shí)軋裂的發(fā)生。在冷軋后的退火及冷卻過程中，也可通過采用合理的退火溫度和冷速來抑制銅金屬相的析出；用戶將成品板沖片后，再經(jīng)時(shí)效退火處理，使銅金屬相析出就可以獲得高的強(qiáng)度。這樣，在時(shí)效退火之前，鋼板一直處于一個(gè)相對(duì)“軟質(zhì)”的狀態(tài)，冷軋及其沖片過程中的成材率相對(duì)較高。藤村浩志等［18］指出，銅金屬相易在退火冷卻過程中的900～600℃溫度域析出，所以此溫度域的冷速應(yīng)大于1℃·s－1；但若冷速過大，鋼板的板形就會(huì)變差，疊片系數(shù)降低，故冷速應(yīng)小于100℃·s－1；為了達(dá)到提升強(qiáng)度的目的并防止過時(shí)效，他們規(guī)定了時(shí)效處理的溫度和時(shí)間。銅金屬相的尺寸、密度也被嚴(yán)格地規(guī)定，以防止其嚴(yán)重惡化磁性能，如村上英邦［17］認(rèn)為，成品板中銅金屬相的密度要大于0.2個(gè)·μm－3，而其平均尺寸要小于1μm。

表4 采用鈮、鋯、鈦、釩的碳氮化物析出強(qiáng)化的NSSMC高強(qiáng)度無取向電工鋼的主要參數(shù)Tab.4 Main parameters of NSSMC high strength non-oriented electrical steels developed by precipitation strengthening with carbonitride of Nb，Zr，Ti and V

一些專利中會(huì)通過提出特別的成分設(shè)計(jì)方案來提升產(chǎn)品的加工性能或力學(xué)性能。鋁、鐵、硅原子的半徑依次增大，鋁可使鐵的晶格畸變較小，脆性增加程度較?。绘囉幸种茻彳埌暹吜训淖饔?。所以，日本專利公報(bào)2008-223045［19］通過降低硅含量、增大鋁含量，同時(shí)添加鎳元素的措施來改善高強(qiáng)度電工鋼的加工性能。日本專利公報(bào)2006-077305［20］指出，銅金屬相是軟質(zhì)相，若單獨(dú)使用，強(qiáng)化效果小，所以應(yīng)同時(shí)使用硬質(zhì)相釩系碳氮化物進(jìn)行析出強(qiáng)化。鐵素體相中銅的固溶度隨硅含量的增加而變小，硅含量較高時(shí)，銅金屬相易在晶界上析出，而在晶界兩旁會(huì)有無析出區(qū)，導(dǎo)致強(qiáng)化效果變小。日本專利公報(bào)2006-104557［21］指出，冷軋板在退火時(shí)形成了銅固溶度很大的γ相，利用冷卻過程中的γ→α相變，可使銅金屬相在晶粒內(nèi)細(xì)小彌散析出。

日本專利公報(bào)2010-150667［22］采用了金屬間化合物的析出強(qiáng)化，這與采用銅金屬相的析出強(qiáng)化類似，關(guān)鍵在于在生產(chǎn)過程中合理控制金屬間化合物的析出。NSSMC專利中采用銅金屬相析出強(qiáng)化的高強(qiáng)度無取向電工鋼的典型成分、生產(chǎn)工藝及產(chǎn)品性能見表5。

表5 采用銅金屬相析出強(qiáng)化的NSSMC高強(qiáng)度無取向電工鋼的主要參數(shù)Tab.5 Main parameters of NSSMC high strength non-oriented electrical steels developed by precipitation strengthening with Cu metal phase

2.4 采用位錯(cuò)強(qiáng)化提高強(qiáng)度

采用位錯(cuò)強(qiáng)化提高無取向電工鋼的強(qiáng)度，主要是使冷軋板在退火中不完全再結(jié)晶，或完全再結(jié)晶后再經(jīng)二次冷軋，從而使成品板具有較高的位錯(cuò)密度，達(dá)到強(qiáng)化的目的。主要采用位錯(cuò)強(qiáng)化的高強(qiáng)度無取向電工鋼稱為“資源節(jié)約型高強(qiáng)度電工鋼SXRC”［23］。

采用位錯(cuò)強(qiáng)化開發(fā)高強(qiáng)度無取向電工鋼的難點(diǎn)是在獲得較好磁性能的前提下如何穩(wěn)定地獲得較高的位錯(cuò)密度。日本專利公報(bào)2005-113185［24］通過使成品板的再結(jié)晶率小于99%，或成品板完全再結(jié)晶后將其進(jìn)行壓下率不小于5%的二次冷軋，并且最后一道冷軋后鋼板不可以在大于750℃的溫度保持30s以上等措施，使成品板未再結(jié)晶組織（回復(fù)組織）的平均位錯(cuò)密度大于1×1014m－2。為了得到較高的位錯(cuò)密度，往往會(huì)采用較低的冷軋板退火溫度，而在工業(yè)生產(chǎn)過程中大幅降低退火溫度會(huì)導(dǎo)致生產(chǎn)效率下降，所以如何通過抑制再結(jié)晶來提高退火溫度是一個(gè)研究熱點(diǎn)。日本專利公報(bào)2006-070348［25］通過添加1.5%～2%的銅或0.08%～2%的鈮，采用固溶銅、鈮或析出銅金屬相、鈮的碳氮化物來延遲再結(jié)晶，提高了退火溫度。田中一郎等指出，固溶的鈮、鋯、鈦和釩具有抑制再結(jié)晶的作用，特別是鈮的再結(jié)晶抑制效果更大。為了穩(wěn)定地得到回復(fù)組織，日本專利公報(bào)2006-009048［26］采取了使鈮、鋯、鈦、釩、碳、氮元素含量滿足一定的數(shù)量關(guān)系，并要求冷軋板退火溫度低于780℃的措施。NSSMC采用位錯(cuò)強(qiáng)化的高強(qiáng)度無取向電工鋼的典型成分、生產(chǎn)工藝及產(chǎn)品性能如表6所示。

表6 采用位錯(cuò)強(qiáng)化的NSMMC高強(qiáng)度無取向電工鋼的主要參數(shù)Tab.6 Main parameters of NSSMC high strength non-oriented electrical steels developed by dislocations strengthening method

3 國(guó)外JFE公司的研究進(jìn)展

3.1 采用固溶強(qiáng)化提高強(qiáng)度

JFE公司采用固溶強(qiáng)化生產(chǎn)高強(qiáng)度無取向電工鋼時(shí)使用的元素主要為硅、鋁、錳、鎳、鎢、鉬、鈷、鈦、釩、鈮、鋯等。起初為防止冷軋時(shí)裂紋的發(fā)生而采用溫軋［29］，之后，室吉成等［30］提出了通過細(xì)化熱軋板組織來改善冷軋性能的措施，從而不采用溫軋也能順利進(jìn)行生產(chǎn)。細(xì)化熱軋板組織的方法為對(duì)鑄坯進(jìn)行二次熱軋，即鑄坯加熱后進(jìn)行初次熱軋，然后再加熱進(jìn)行二次熱軋。尾田善彥［31］等指出，錳含量高的電工鋼在退火過程中易在晶界上析出很多直徑為0.05～0.5μm的鐵錳系碳化物，在這些碳化物周邊會(huì)產(chǎn)生較大的內(nèi)應(yīng)力，從而引起鐵損劣化。所以他們通過盡量降低碳含量以及最后一道退火工序后的冷速大于7℃·s－1的措施，減小了晶界上析出鐵錳系碳化物的密度。鉻可在一定程度上改善高硅鋼的加工性，并降低硅鋼的高頻鐵損，但鉻系碳氮化物易在晶界析出而使硅鋼韌性降低。河野雅昭等［32］在硅鋼中添加適量鉻，并通過規(guī)定鈦、碳、氮的含量關(guān)系，使鈦系碳氮化物在晶粒內(nèi)優(yōu)先析出，防止了因鉻系碳氮化物引起的成品韌性降低。JFE采用固溶強(qiáng)化的高強(qiáng)度無取向電工鋼的典型成分、生產(chǎn)工藝及產(chǎn)品性能見表7。

3.2 采用固溶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化提高強(qiáng)度

對(duì)于析出強(qiáng)化，JFE采用的主要析出物為銅金屬相，一般是通過沖片后進(jìn)行時(shí)效處理來析出大量的微細(xì)銅金屬相?；诖判阅芎土W(xué)性能的綜合考慮，銅金屬相的平均粒徑應(yīng)為1～20nm，體積分?jǐn)?shù)應(yīng)為0.2%～2%［33］。高島稔等［34］指出，采用這種強(qiáng)化方法時(shí)，需要使銅在時(shí)效處理前以固溶狀態(tài)存在；如果時(shí)效處理前鋼板中已有大量微細(xì)銅金屬相存在，則會(huì)導(dǎo)致沖片性能劣化，且沖片后的時(shí)效處理帶來的強(qiáng)度上升效果也較小；如果時(shí)效處理前鋼板中存在粗大的銅金屬相，則在時(shí)效處理中銅會(huì)在已析出的銅金屬相周圍繼續(xù)析出，銅金屬相會(huì)更加粗大，從而引起鐵損劣化。高硅鋼中的銅金屬相特別容易長(zhǎng)大，鎳有抑制退火過程中銅金屬相析出和粗化的作用，故可以適當(dāng)添加鎳［33－35］。兩段式時(shí)效處理能夠避免過時(shí)效，防止形成粗大的銅金屬相［36］。對(duì)于兩段式時(shí)效，第一段時(shí)效處理工藝為（350～400）℃時(shí)效1h以上，第二段時(shí)效處理工藝為（450～550）℃×（0.5～5）h。在溫度低于450℃的第一段時(shí)效處理中，得不到足夠量的微細(xì)銅析出物，但可以增加第二段時(shí)效處理時(shí)銅的析出位置數(shù)量。采用銅金屬相析出強(qiáng)化的JFE高強(qiáng)度無取向電工鋼的典型成分、生產(chǎn)工藝及產(chǎn)品性能見表8。

表7 采用固溶強(qiáng)化的JFE高強(qiáng)度無取向電工鋼的主要參數(shù)Tab.7 Main parameters of JFE high strength non-oriented electrical steel developed by solid-solution strengthening method

3.3 采用位錯(cuò)強(qiáng)化提高強(qiáng)度

JFE采用固溶鈦或釩來抑制退火時(shí)的再結(jié)晶行為，進(jìn)而提高再結(jié)晶溫度，從而使成品板中殘留有回復(fù)組織，以達(dá)到提高強(qiáng)度的目的［37］。采用位錯(cuò)強(qiáng)化的JFE高強(qiáng)度無取向電工鋼的典型成分、生產(chǎn)工藝及產(chǎn)品性能見表9。

4 各種強(qiáng)化方式的對(duì)比

對(duì)于固溶強(qiáng)化，硅、鋁或錳含量的提高，會(huì)引起B(yǎng)50下降，而鎳、鉻、鉬、銅、鈦等對(duì)磁感應(yīng)強(qiáng)度的影響還有待進(jìn)一步深入研究。對(duì)于錳、鉬、銅、鈦等固溶強(qiáng)化元素，需要考慮它們的析出物對(duì)磁性能的影響。在一定程度上，這些析出物不僅阻礙疇壁移動(dòng)，使磁滯損耗Ph和矯頑力Hc增大，同時(shí)為了降低其周圍靜磁能而產(chǎn)生了閉合疇，使磁化困難，它們對(duì)晶粒長(zhǎng)大和織構(gòu)組分也有不利影響［38］。固溶強(qiáng)化元素會(huì)對(duì)合金γ相區(qū)的大小產(chǎn)生影響，如果存在兩相區(qū)，那么在設(shè)定熱軋終軋溫度、熱軋板?；瘻囟群屠滠埌遄罱K退火溫度時(shí)，需考慮相變溫度的影響。另外，固溶強(qiáng)化往往會(huì)引起加工性能劣化，特別是會(huì)使熱軋板或?；宓挠捕群痛嘈宰兇?，造成冷軋固難，并有可能在冷軋中發(fā)生軋裂的情況；而且這些合金元素會(huì)使成本增加，尤其是鎳、鉻、鉬、銅等特別昂貴。但這些固溶元素會(huì)增大合金的電阻率，有利于降低鋼板的渦流損耗。所以，對(duì)于固溶強(qiáng)化，需要選擇合適的強(qiáng)化元素以及含量，這樣才能在獲得高強(qiáng)度的同時(shí)，不至于使磁性能劣化嚴(yán)重，而且還能夠保證生產(chǎn)的順利進(jìn)行。

表8 采用銅金屬相析出強(qiáng)化的JFE高強(qiáng)度無取向電工鋼的主要參數(shù)Tab.8 Main parameters of JFE high strength non-oriented electrical steels developed of precipitation strengthening of Cu metal phase

表9 采用位錯(cuò)強(qiáng)化的JFE高強(qiáng)度無取向電工鋼主要參數(shù)Tab.9 Main parameters of JFE high strength non-oriented electrical steel developed by dislocations strengthening method

細(xì)晶強(qiáng)化是各種強(qiáng)化機(jī)制中唯一最有利于鋼鐵材料強(qiáng)韌化的方式［39］。對(duì)于電工鋼而言，存在一個(gè)合適的臨界晶粒尺寸，在這個(gè)臨界尺寸下P15/50最小，同樣對(duì)于P10/400、P10/800和 P10/1000都有一個(gè)鐵損最低時(shí)所對(duì)應(yīng)的臨界晶粒尺寸。那么在采用細(xì)晶強(qiáng)化時(shí)，便需明確不同成分電工鋼的晶粒尺寸與鐵損和強(qiáng)度之間的關(guān)系，從而選擇一個(gè)較為合適的晶粒尺寸。

對(duì)于析出強(qiáng)化，如前所述，析出物會(huì)惡化磁性能；而且，在生產(chǎn)過程中，一些析出物會(huì)成為鑄坯、熱軋板或冷軋板等的裂紋源，可能會(huì)導(dǎo)致成材率降低。但是，通過優(yōu)化合金成分和生產(chǎn)工藝，可以合理控制析出物的數(shù)量、密度及形態(tài)，從而有效防止生產(chǎn)過程中板材的硬化和脆化，并使成品具備較好的性能。

采用位錯(cuò)強(qiáng)化時(shí)，較低的合金含量就可以達(dá)到較高的強(qiáng)度，這一方面降低了生產(chǎn)成本，另一方面使成材率較高。但成品板一般會(huì)殘存有回復(fù)組織，以致硬度比較高，沖片時(shí)對(duì)模具的磨損比較嚴(yán)重。根據(jù)回復(fù)程度的不同，回復(fù)組織可能為胞狀組織，或是已經(jīng)形成清晰完整的亞晶結(jié)構(gòu)?；貜?fù)組織的位錯(cuò)密度較變形組織的小，但高于再結(jié)晶組織的。高密度的位錯(cuò)會(huì)阻礙磁疇壁移動(dòng)，使磁化困難，對(duì)磁感應(yīng)強(qiáng)度和磁滯損耗會(huì)有不利影響。對(duì)于位錯(cuò)強(qiáng)化，則需要控制好成品板中回復(fù)組織的含量，甚至需要控制好回復(fù)組織的回復(fù)程度。

總之，不管采用何種強(qiáng)化方式，都需要選擇合適的成分和工藝，從而實(shí)現(xiàn)力學(xué)性能、磁性能、加工性能和加工成本的最優(yōu)配合。

5 結(jié)束語

高強(qiáng)度無取向電工鋼為各大硅鋼廠家的熱門研發(fā)產(chǎn)品之一，國(guó)內(nèi)雖然在加緊高強(qiáng)度無取向電工鋼的研制，但可見到的文獻(xiàn)資料特別少，而國(guó)外（主要是日本）關(guān)于高強(qiáng)度無取向電工鋼的文獻(xiàn)資料較多，且主要為專利文獻(xiàn)。

高強(qiáng)度無取向電工鋼除了要求具有良好的力學(xué)性能外，還要求具有優(yōu)良的磁性能，特別是需要具有低的高頻鐵損。固溶強(qiáng)化、細(xì)晶強(qiáng)化、析出強(qiáng)化、位錯(cuò)強(qiáng)化都可以用來提高無取向電工鋼的強(qiáng)度，但哪種強(qiáng)化方式更有利于獲得電工鋼力學(xué)性能、磁性能和加工性能之間的平衡，仍有待于科研工作者進(jìn)一步深入研究。

［1］王立濤，張莉霞，劉念華，等.在我國(guó)申請(qǐng)的無取向電工鋼專利技術(shù)的分析［J］.特殊鋼，2007，28（1）：41-43.

［2］黃允凱，余莉，胡虔生，等.高速永磁電動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問題［J］.微電機(jī)，2006，33（3）：6-9.

［3］王鳳翔.高速電機(jī)的設(shè)計(jì)特點(diǎn)及相關(guān)技術(shù)研究［J］.沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2006，28（3）：258-264.

［4］寶山鋼鐵股份有限公司.一種較高磁感的高強(qiáng)度無取向電工鋼及其制造方法：中國(guó)，102453838A［P］.2012-05-16.

［5］新日本製鐵株式會(huì)社.高周波鉄損の優(yōu)れた高張力無方向性電磁鋼板：日本，2011-184787［P］.2011-09-22.

［6］新日本制鐵株式會(huì)社.無方向性電磁鋼板：中國(guó)，102292462A［P］.2011-12-21.

［7］新日本製鐵株式會(huì)社.高張力電磁鋼板及びその製造方法：日本，平2-022442［P］.1990-01-25.

［8］新日本製鐵株式會(huì)社.抗張力の高い無方向性電磁鋼板の製造方法：日本，昭64-228［P］.1989-01-05.

［9］新日本製鐵株式會(huì)社.高張力無方向性電磁鋼板およびその製造方法：日本，平6-330255［P］.1994-11-29.

［10］Nippon Steel.Fuller menu of thin-gauge high-efficiency elec-trical steel sheets for energy saving［EB/OL］.（2002-11-01）［2012-07-08］.http：//www.nsc.co.jp/CGI/news/whatsnew＿detail.cgi？section＝11＆seq＝00020066.

［11］Kubota T.Recent progress on non-oriented silicon steel［J］.Steel Research International，2005，76（6）：464-470.

［12］新日本製鐵株式會(huì)社.加工性と磁気特性のすぐれた高抗張力無方向性電磁鋼板：日本，平1-162748［P］.1989-06-27.

［13］住友金屬工業(yè)株式會(huì)社.耐疲労特性優(yōu)れた高強(qiáng)度無方向性電磁鋼板とその製造方法：日本，2001-234303［P］.2001-08-31.

［14］新日本製鐵株式會(huì)社.高周波鉄損の優(yōu)れた高張力無方向性電磁鋼板：日本，2006-161137［P］.2006-06-22.

［15］新日本製鐵株式會(huì)社.高強(qiáng)度無方向性電磁鋼板：日本，2008-050685［P］.2008-03-06.

［16］新日本製鐵株式會(huì)社.高周波鉄損の優(yōu)れた高抗張力無方向性電磁鋼板：日本，2003-342698［P］.2003-12-03.

［17］新日本製鐵株式會(huì)社.電磁鋼板とその製造方法：日本，2008-261053［P］.2008-10-30.

［18］住友金屬工業(yè)株式會(huì)社.無方向性電磁鋼板及其制造方法：中國(guó)，101321883B［P］.2008-12-10.

［19］住友金屬工業(yè)株式會(huì)社.時(shí)効慹処理用無方向性電磁鋼板ならびに無方向性電磁鋼板およびその製造方法：日本，2008-223045［P］.2008-09-25.

［20］住友金屬工業(yè)株式會(huì)社.無方向性電磁鋼板および時(shí)効慹処理用無方向性電磁鋼板、ならびにそれらの製造方法：日本，2006-077305［P］.2006-03-23.

［21］住友金屬工業(yè)株式會(huì)社.無方向性電磁鋼板およびその製造方法：日本，2006-104557［P］.2006-04-20.

［22］新日本製鐵株式會(huì)社.電磁鋼板とその製造方法：日本，2010-150667［P］.2010-07-08.

［23］田中一郎，屋鋪裕義，本繁夫，等.資源節(jié)約型高強(qiáng)度無取向電工鋼SXRC的開發(fā)［J］.鋼鐵研究學(xué)報(bào)，2011，23（6）：63-66.

［24］新日本製鐵株式會(huì)社.磁気特性の優(yōu)れた高強(qiáng)度電磁鋼板とその製造方法：日本，2005-113185［P］.2005-04-28.

［25］新日本製鐵株式會(huì)社.高強(qiáng)度電磁鋼板とその製造方法および加工方法：日本，2006-070348［P］.2006-03-16.

［26］住友金屬工業(yè)株式會(huì)社.回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法：日本，2006-009048［P］.2006-01-12.

［27］住友金屬工業(yè)株式會(huì)社.無方向性電磁鋼板及其制造方法：中國(guó)，101218362B［P］.2008-07-09.

［28］住友金屬工業(yè)株式會(huì)社.回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法：日本，2009-007592［P］.2009-01-15.

［29］川崎製鉄株式會(huì)社.高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法：日本，昭60-238421［P］.1985-11-27.

［30］川崎製鉄株式會(huì)社.高抗張力、低鉄損の無方向性電磁鋼板の製造方法：日本，平2-310315［P］.1990-12-26.

［31］JFEスチール株式會(huì)社.無方向性電磁鋼板およびその製造方法：日本，2008-156737［P］.2008-07-10.

［32］JFEスチール株式會(huì)社.高強(qiáng)度無方向性電磁鋼板およびその製造方法：日本，2008-240104［P］.2008-10-09.

［33］JFEスチール株式會(huì)社.磁気特性の優(yōu)れた高強(qiáng)度無方向性電磁鋼板およびその製造方法：日本，2004-315956［P］.2004-11-11.

［34］JFEスチール株式會(huì)社.打ち拔き性及び鉄損の優(yōu)れた時(shí)効硬化性無方向性電磁鋼板、その製造方法及びそれを用ぃたローㄆーの製造方法：日本，2004-183066［P］.2004-07-02.

［35］JFEスチール株式會(huì)社.磁気特性の優(yōu)れた高強(qiáng)度無方向性電磁鋼板およびその製造方法：日本，2004-300535［P］.2004-10-28.

［36］JFEスチール株式會(huì)社.鉄損の低ぃ高強(qiáng)度無方向性電磁鋼板の製造方法：日本，2005-240150［P］.2005-09-08.

［37］JFEスチール株式會(huì)社.高強(qiáng)度無方向性電磁鋼板およびその製造方法：日本，2007-186790［P］.2007-07-26.

［38］何忠治，趙宇，羅海文.電工鋼［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，2012：53-74.

［39］雍岐龍.鋼鐵材料中的第二相［M］.北京：冶金工業(yè)出版社，2006：11-15.