李學(xué)鵬 王鉑 李良松
摘要:在有限元強(qiáng)度折減法中,對(duì)采用哪種判據(jù)作為邊坡失穩(wěn)破壞的依據(jù)存在分歧。幾種主要判據(jù)計(jì)算出的結(jié)果會(huì)產(chǎn)生差異,而對(duì)這種差異產(chǎn)生的原因,至今也沒有得到統(tǒng)一結(jié)論。從分歧的原因出發(fā),對(duì)“張拉—剪切破壞強(qiáng)度折減法”進(jìn)行討論,即說明“張拉—剪切破壞強(qiáng)度折減法”的合理之處,同時(shí)對(duì)該法進(jìn)行改進(jìn)。在雙安全系數(shù)的基礎(chǔ)上,提出了“三安全系數(shù)按照不同程度折減的強(qiáng)度折減法”,即抗剪強(qiáng)度的兩個(gè)指標(biāo)和抗拉強(qiáng)度指標(biāo)均按照不同的安全系數(shù)折減。這種考慮三安全系數(shù)不同程度折減的方法使得有限元強(qiáng)度折減法更加合理。
關(guān)鍵詞:有限元強(qiáng)度折減法;抗拉強(qiáng)度;三安全系數(shù)
土質(zhì)邊坡是指具有傾斜坡面的土體,邊坡的失穩(wěn)破壞是邊坡領(lǐng)域中必須重點(diǎn)研究的課題。目前,邊坡失穩(wěn)破壞的依據(jù)主要有這三種判據(jù):位移的突變性、塑性區(qū)的貫通性、數(shù)值計(jì)算的收斂性[1]。在邊坡抗剪強(qiáng)度研究中,粘聚力和內(nèi)摩擦角按同一安全系數(shù)折減的研究較多,按不同安全系數(shù)以及考慮抗拉強(qiáng)度折減的研究相對(duì)較少。由于粘聚力、內(nèi)摩擦角和抗拉強(qiáng)度的發(fā)揮是不同的,僅僅考慮抗剪強(qiáng)度兩指標(biāo)同步折減的有限元強(qiáng)度折減法有其不足之處,故而對(duì)目前的有限元強(qiáng)度折減法改進(jìn)就顯得非常必要。
1 分歧的焦點(diǎn)
采用哪種判據(jù)作為邊坡失穩(wěn)破壞的依據(jù)是眾多研究中分歧的焦點(diǎn)。劉祚秋[2]等用一定幅值的等效塑性應(yīng)變從坡腳到坡頂上下貫通作為邊坡破壞標(biāo)準(zhǔn)。鄭穎人[3]等認(rèn)為塑性區(qū)貫通不是破壞的充分條件,而是必要條件,應(yīng)該把靜力平衡方程組是否有解、有限元計(jì)算是否收斂作為邊坡破壞的依據(jù)。劉金龍[4]等認(rèn)為:有限元數(shù)值計(jì)算收斂也不一定說明邊坡就一定處于安全的狀態(tài),建議聯(lián)合采用特征點(diǎn)處的位移是否突變和塑性區(qū)是否貫通作為邊坡的失穩(wěn)判據(jù)。
2 分歧的原因
裴利劍[5]等把差異的原因歸結(jié)為人為產(chǎn)生的誤判和有限元數(shù)值計(jì)算造成的誤差。陳力華[6]等認(rèn)為存在爭議的重要原因是過高的使用了材料的抗拉強(qiáng)度值,提出“張拉—剪切破壞強(qiáng)度折減法”,認(rèn)為材料的抗剪強(qiáng)度安全系數(shù)和抗拉強(qiáng)度安全系數(shù)都應(yīng)該同幅度地降低,即抗拉強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度按照同一指標(biāo)折減:
同時(shí)通過若干算例分析計(jì)算,得出了采用抗拉強(qiáng)度與抗剪強(qiáng)度同等折減的強(qiáng)度折減法計(jì)算的結(jié)果與邊坡實(shí)際破壞更接近。
3 “張拉—剪切破壞強(qiáng)度折減法”的合理之處
張拉—剪切破壞強(qiáng)度折減法有其合理之處。在一般的邊坡,在這種情況下的抗拉強(qiáng)度很小,采用強(qiáng)度折減和拉剪破壞強(qiáng)度折減計(jì)算結(jié)果變化不大。而在陡邊坡中,此時(shí)抗拉強(qiáng)度較大,或者是純粹受拉的結(jié)構(gòu),采用強(qiáng)度折減法和張拉—剪切破壞強(qiáng)度折減法計(jì)算的結(jié)果差異較大,文獻(xiàn)[6]已通過算例證明張拉—剪切破壞強(qiáng)度折減法更接近實(shí)際。
4 對(duì)有限元強(qiáng)度折減法的改進(jìn)
4.1考慮雙安全系數(shù)折減
根據(jù)抗剪強(qiáng)度 和 以相同的比例減少,使土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)如下:
黏聚力 的折減系數(shù) ,內(nèi)摩擦角 的折減系數(shù) 如式3所示:
雙安全系數(shù)公式推導(dǎo)經(jīng)整理后,可得
式4說明當(dāng)邊坡達(dá)到極限平衡時(shí),雙安全系數(shù)之間的隱式關(guān)系。必須進(jìn)行相應(yīng)的假定才能解出上式。不同的情況下,假定雙安全系數(shù)按照一定的不同比例折減。
4.2改進(jìn)的有限元強(qiáng)度折減法
4.2.1考慮抗拉強(qiáng)度的折減
文獻(xiàn)[6]取不同的抗拉強(qiáng)度計(jì)算陡邊坡的安全系數(shù),結(jié)果表明,材料的抗拉強(qiáng)度對(duì)陡邊坡有較大影響。
以上研究認(rèn)為抗拉強(qiáng)度不能忽略不計(jì),所以抗拉強(qiáng)度也應(yīng)該與抗剪強(qiáng)度 和 同等折減,如式5所示:
4.2.2 “三安全系數(shù)按照不同強(qiáng)度折減的強(qiáng)度折減法”的提出
筆者認(rèn)為文獻(xiàn)[6]的研究只能表明抗拉強(qiáng)度的重要性,并不能證明抗拉強(qiáng)度一定與抗剪強(qiáng)度同等折減。筆者認(rèn)為抗剪和抗拉這三個(gè)指標(biāo)均應(yīng)該按照不同安全系數(shù)折減,這樣的結(jié)果才最接近實(shí)際。筆者提出“三安全系數(shù)按照不同強(qiáng)度折減的強(qiáng)度折減法”,即在抗剪強(qiáng)度雙安全系數(shù)折減的基礎(chǔ)上,同時(shí)考慮抗拉強(qiáng)度的折減,并且抗拉強(qiáng)度的折減與抗剪強(qiáng)度的雙安全系數(shù)均不相同,如式6所示。
主要原因有:
(1)抗剪強(qiáng)度兩個(gè)指標(biāo)本身就應(yīng)該按照不同指標(biāo)折減。鄭穎人等已經(jīng)提出并采用 和 按不同折減系數(shù)折減。主要考慮的因素:黏聚力和內(nèi)摩擦角的衰減速度與程度不同,一般情況下黏聚力衰減的速度和程度要大于內(nèi)摩擦角;黏聚力和內(nèi)摩擦角作用機(jī)制明顯不同;黏聚力和內(nèi)摩擦角發(fā)揮的時(shí)間先后順序及發(fā)揮的程度不同。既然抗剪強(qiáng)度兩個(gè)指標(biāo)按照不同程度折減,那么也就不能認(rèn)為抗拉強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度同等折減。
(2)抗拉強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度發(fā)揮的時(shí)間不同步,以抗剪為主的工程實(shí)例和以抗拉為主的工程實(shí)例,會(huì)使抗拉和抗剪不同步。
(3)抗拉強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度發(fā)揮的位置不同點(diǎn)。在邊坡實(shí)例中,抗拉主要作用在邊坡的后緣,抗剪主要作用在邊坡的前緣,抗拉作用的位置相對(duì)比抗剪的位置更高。
基于上述原因,筆者認(rèn)為“三安全系數(shù)按照不同強(qiáng)度折減的強(qiáng)度折減法”更合理。而對(duì)于三安全系數(shù)配套折減的相互關(guān)系,仍需要學(xué)術(shù)界的進(jìn)一步研究探討!
5 結(jié) 論:
(1)考慮到抗剪強(qiáng)度黏聚力和內(nèi)摩擦角的衰減速度與程度不同、作用機(jī)制不同、發(fā)揮的時(shí)間先后順序及發(fā)揮程度不同,所以在有限元強(qiáng)度折減法,建議采納雙安全系數(shù)折減。
(2)在陡邊坡等以抗拉強(qiáng)度為主的邊坡中,建議考慮抗拉強(qiáng)度折減,把抗拉強(qiáng)度折減放到和抗剪強(qiáng)度折減的同等位置。考慮張拉—剪切破壞強(qiáng)度折減法相對(duì)比較合理。
(3)在考慮抗拉強(qiáng)度折減中,筆者提出“三安全系數(shù)按照不同強(qiáng)度折減的強(qiáng)度折減法”,即抗剪強(qiáng)度的兩個(gè)指標(biāo)和抗拉強(qiáng)度指標(biāo)都應(yīng)該折減,但必須按照自身安全系數(shù)折減,而不是按照同一安全系數(shù)折減。安全系數(shù)考慮三種不同程度折減的有限元強(qiáng)度折減法更合理。
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