馬永良

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大型水輪發(fā)電機(jī)定子鐵心翹曲問(wèn)題淺析

馬永良

（哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司，哈爾濱 150040）

本文主要針對(duì)大型水輪發(fā)電機(jī)定子鐵心的翹曲問(wèn)題進(jìn)行分析與研究，著重研究和分析鐵心翹曲問(wèn)題產(chǎn)生的具體原因、預(yù)防措施和解決方案，同時(shí)為大型水輪發(fā)電機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)積累經(jīng)驗(yàn)。

水輪發(fā)電機(jī)；鐵心翹曲；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

0 前言

大型水輪發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)，由于鐵心中的交變磁場(chǎng)作用使鐵心沖片產(chǎn)生鐵耗，進(jìn)而使鐵心溫度升高，定子鐵心會(huì)發(fā)生熱膨脹現(xiàn)象，當(dāng)鐵心熱膨脹到一定程度時(shí)，外側(cè)受到定子機(jī)座的約束限制，就會(huì)因?yàn)閿D壓作用而產(chǎn)生翹曲變形，從而使鐵心波浪度變大，產(chǎn)生松動(dòng)變形。一旦出現(xiàn)這種情況，會(huì)給機(jī)組帶來(lái)很大的危害，嚴(yán)重時(shí)會(huì)產(chǎn)生鐵心斷齒、燒毀以及線棒破壓等事故，造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失。因此，正確地分析鐵心翹曲產(chǎn)生的原因，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)采取有效措施避免鐵心翹曲現(xiàn)象的發(fā)生，是工程技術(shù)人員需要面對(duì)并解決的實(shí)際問(wèn)題。

1 鐵心翹曲變形原因分析

在大型水輪發(fā)電機(jī)定子結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，必須考慮定子鐵心翹曲變形的問(wèn)題。一般用翹曲安全系數(shù)來(lái)衡量定子鐵心發(fā)生翹曲變形的可能性。所謂翹曲安全系數(shù)是指臨界壓應(yīng)力與實(shí)際切向力的比值，根據(jù)工程實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，此數(shù)值低于4時(shí)，定子鐵心很可能會(huì)發(fā)生翹曲現(xiàn)象。

以某水輪發(fā)電機(jī)實(shí)際參數(shù)為例，計(jì)算其翹曲安全系數(shù)過(guò)程如表1。

溫度引起的鐵心切向壓應(yīng)力：

磁拉力引起的定子鐵心切向壓應(yīng)力：

表1 水輪發(fā)電機(jī)基本數(shù)據(jù)列表

總的鐵心切向壓應(yīng)力：

疊壓彈性基礎(chǔ)剛度：

引起屈曲的臨界力：

引起鐵心屈曲的臨界壓應(yīng)力：

引起屈曲的安全系數(shù)：

從上述理論計(jì)算可知，安全系數(shù)的數(shù)值大小主要與鐵心和機(jī)座的溫差、各自的彈性模量以及機(jī)座和鐵心的結(jié)構(gòu)參數(shù)等因素有關(guān)。機(jī)座的剛度設(shè)計(jì)選值過(guò)高、片間壓力選擇過(guò)低、溫升計(jì)算值與實(shí)際情況不一致、造成機(jī)座與鐵心熱膨脹量不匹配、鐵心彈性模量過(guò)小等原因都將使翹曲安全系數(shù)降低，可能引起定子鐵心翹曲現(xiàn)象。

1.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原因

從機(jī)組結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)角度分析，如果鐵心片間壓力值選取較低，會(huì)導(dǎo)致鐵心壓緊后徑向方向彈性模量太小，從而使鐵心整體抗熱變形能力低，運(yùn)行時(shí)受同樣的機(jī)座限制力情況下，鐵心沖片易發(fā)生受力失穩(wěn)，出現(xiàn)翹曲。另外，機(jī)座剛度過(guò)大，且未在鴿尾筋與托塊間預(yù)留熱膨脹間隙時(shí)，當(dāng)機(jī)組運(yùn)行溫度升高后機(jī)座膨脹的尺寸較小，使機(jī)座限制鐵心徑向膨脹的力過(guò)大，也容易導(dǎo)致鐵心發(fā)生翹曲。同時(shí)在選擇鐵心定位筋數(shù)量時(shí)，如果定位筋數(shù)量較少，會(huì)使疊片精度不易控制，鐵心抗軸向變形能力低，產(chǎn)生較大的波浪狀變形，這也是產(chǎn)生鐵心翹曲現(xiàn)象的潛在原因之一。

1.2 安裝質(zhì)量原因

除了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的因素以外，鐵心的安裝質(zhì)量也會(huì)影響到機(jī)組運(yùn)行后的安全穩(wěn)定性。當(dāng)鐵心安裝質(zhì)量差，出現(xiàn)卡片或未達(dá)到設(shè)計(jì)要求時(shí)，會(huì)使裝壓后鐵心的實(shí)際片間壓力太低，使得鐵心裝壓后徑向方向的彈性模量太小，不能保證計(jì)算的鐵心翹曲安全系數(shù)，從而也會(huì)導(dǎo)致鐵心的翹曲變形。此外，如果采用機(jī)座在廠內(nèi)焊接定位筋，分瓣運(yùn)輸?shù)焦さ睾蠼M圓疊片，會(huì)因?yàn)闄C(jī)座運(yùn)輸過(guò)程中變形的原因，導(dǎo)致定位筋弦距不好，疊片時(shí)有定位筋卡片現(xiàn)象，使鐵心裝壓后波浪度大，鐵心難以壓緊，造成運(yùn)行一段時(shí)間后發(fā)生鐵心松動(dòng)，片間壓力達(dá)不到設(shè)計(jì)值，留下鐵心翹曲的隱患。

2 預(yù)防措施

要避免大型水輪發(fā)電機(jī)運(yùn)行過(guò)程中發(fā)生鐵心翹曲現(xiàn)象就必須充分考慮機(jī)組運(yùn)行時(shí)定子鐵心與機(jī)座的熱膨脹變形問(wèn)題。一方面要精確計(jì)算二者的熱膨脹量，另一方面是優(yōu)化結(jié)構(gòu)，減小熱膨脹帶來(lái)的影響。

為了精確計(jì)算定子鐵心在運(yùn)行過(guò)程中的受力與變形情況，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)會(huì)采用有限元三維模型進(jìn)行分析，圖1是利用Ansys有限元軟件建立的大型水輪發(fā)電機(jī)定子三維模型。通過(guò)設(shè)置合理的邊界條件，可以準(zhǔn)確模擬機(jī)組運(yùn)行時(shí)定子鐵心等結(jié)構(gòu)部件的應(yīng)力與變形情況，為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供可靠的理論依據(jù)。

圖1 定子有限元模型

從結(jié)構(gòu)優(yōu)化方面考慮，需要為機(jī)組選擇合適的機(jī)座形式和剛度，例如巨型機(jī)組通常選擇斜立筋形式的機(jī)座，可以適當(dāng)降低機(jī)座的剛度，有利于避免鐵心翹曲的發(fā)生；另外，可以采用浮動(dòng)式的定位筋結(jié)構(gòu)（如圖2所示），即在定位筋與托塊之間沿徑向方向留有一定間隙，以減小鐵心熱膨脹時(shí)的影響，對(duì)防止發(fā)生鐵心翹曲現(xiàn)象作用明顯。

如果結(jié)構(gòu)空間允許，采用穿心拉桿結(jié)構(gòu)形式的鐵心，對(duì)于控制疊片質(zhì)量，保證鐵心沖片之間的壓緊力，提高鐵心彈性模量和整體性有所幫助。定位筋數(shù)量過(guò)少不易保證鐵心在熱膨脹過(guò)程中圓周方向上的變形均勻度，易產(chǎn)生翹曲現(xiàn)象。

圖2 浮動(dòng)式雙鴿尾類型定位筋結(jié)構(gòu)

對(duì)于安裝與維護(hù)方面，需要確保鐵心的疊壓安裝質(zhì)量符合相關(guān)規(guī)范和圖紙要求，同時(shí)在機(jī)組投入運(yùn)行后要定期對(duì)鐵心進(jìn)行檢查，防止其產(chǎn)生松動(dòng)變形問(wèn)題，有隱患及早發(fā)現(xiàn)，避免產(chǎn)生嚴(yán)重的危害與損失。

3 結(jié)語(yǔ)

大型水輪發(fā)電機(jī)產(chǎn)生鐵心翹曲現(xiàn)象的原因比較復(fù)雜，有時(shí)不只是單一方面的原因。全面、準(zhǔn)確地了解和掌握其產(chǎn)生的原因?qū)Χㄗ予F心結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)至關(guān)重要，有利于工程技術(shù)人員采取有效措施加以預(yù)防，減小鐵心翹曲帶來(lái)的危害。本文僅從工程實(shí)踐中總結(jié)了若干鐵心翹曲現(xiàn)象產(chǎn)生的原因和預(yù)防措施，鐵心翹曲問(wèn)題的研究是水輪發(fā)電機(jī)設(shè)計(jì)領(lǐng)域的一項(xiàng)重要課題，有待進(jìn)一步深入研究。

Analysis of Buckling Deformation for Large Hydro-generator Stator Core

MA Yongliang

(Harbin Electric Machinery Company Limited, Harbin 150040, China)

The article analyze and researches the problem of hydro-generator stator core buckling distortion, emphatically analyzing the reason, prevention measures and solution of it, at the same time, accumulating the experience for later structure design.

hydro-generator; stator core buckling distortion; structure design

TM312

A

1000-3983(2014)04-0025-02

2014-03-15

馬永良（1981-），2004年畢業(yè)于哈爾濱工業(yè)大學(xué)電氣工程系，現(xiàn)從事水輪發(fā)電機(jī)設(shè)計(jì)工作，工程師。

審稿人：劉平安