龍春仙 楊忠學(xué) 孫 蓉

1(中國科學(xué)院深圳先進(jìn)技術(shù)研究院 深圳 518055)

2(廣東美芝制冷設(shè)備有限公司研發(fā)中心 順德 528333)

1 引 言

根據(jù)《蒙特利爾議定書》的規(guī)定，對臭氧層具有破壞作用的氟利昂類冷媒(CFCs)將被逐步淘汰。而由于溫室效應(yīng)，氫氟烴類冷媒(HFCs)也不是最終的理想替代方案。目前，不少國家已在研討使用低全球變暖潛勢(Global Warming Potential，GWP)的 R32、二氧化碳和烴類等工質(zhì)。由于新工質(zhì)的特性與現(xiàn)有的制冷劑特性不同，因此如何選擇合適的冷凍機(jī)油成為新的研究課題。

在家用空調(diào)器中，R290 作為最有前景的候選環(huán)保冷媒備受壓縮機(jī)廠商關(guān)注，但在冷凍機(jī)油選擇上存在比較大的爭議。冷凍機(jī)油在壓縮機(jī)中主要起潤滑作用，但壓縮機(jī)內(nèi)部存在冷媒，而冷凍機(jī)油和冷媒具有一定的溶解度，這樣會(huì)造成油品粘度下降，同時(shí)也會(huì)降低油品的潤滑效果，給壓縮機(jī)的可靠性帶來問題。而 R290 是無極性化合物，與礦物油和合成油的溶解度非常大，這勢必造成壓縮機(jī)內(nèi)部潤滑性能低下。另外，由于過多冷媒溶解在油品中，容易造成空調(diào)系統(tǒng)中有效冷媒量不夠，導(dǎo)致空調(diào)的制冷能力不足，因此需要充注更多的 R290 冷媒來提高空調(diào)的制冷能力，而 R290 是易燃易爆冷媒，其在空調(diào)系統(tǒng)中的充注量受到嚴(yán)格的限制。因此為了滿足規(guī)定的R290 冷媒充注量的前提下，提高空調(diào)的制冷能力和油品的潤滑性，必須降低冷媒和油品的溶解度。

本文通過綜述冷凍機(jī)油和冷媒混合物對旋轉(zhuǎn)壓縮機(jī)滑動(dòng)部件的潤滑和摩擦的影響，研究不同油品在 R290 冷媒下的特性，為設(shè)計(jì)合適的冷凍機(jī)油提供更多的參考和幫助。

2 壓縮機(jī)的潤滑

目前在家用空調(diào)器中采用的壓縮機(jī)主要為滾動(dòng)活塞壓縮機(jī)，其壓縮部件如圖 1 所示。在該類旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，發(fā)生磨損的主要位置有：①活塞和滑片磨損；②曲軸和軸承的磨損；③活塞和曲軸的磨損；④活塞和軸承的磨損；⑤滑片和軸承的磨損；⑥滑片和氣缸的磨損。

在以上接觸面磨損中，對壓縮機(jī)可靠性影響比較大的、容易產(chǎn)生的磨損主要是①和②，即活塞和滑片的磨損、軸承和曲軸之間的磨損。因此在冷凍機(jī)油設(shè)計(jì)時(shí)需重點(diǎn)考慮活塞和滑片、軸承和曲軸之間的磨損。下面將從這兩方面介紹冷凍機(jī)油的設(shè)計(jì)。

圖1 旋轉(zhuǎn)壓縮機(jī)滑動(dòng)部件示意圖Fig. 1. Sliding assembly of rotary compressor

2.1 軸承和曲軸運(yùn)動(dòng)對冷凍機(jī)油的設(shè)計(jì)要求

軸承和曲軸的潤滑一般可視作徑向滑動(dòng)軸承進(jìn)行分析[1]。當(dāng)曲軸偏心旋轉(zhuǎn)時(shí)，兩表面組成收斂楔形，曲軸的旋轉(zhuǎn)將潤滑油帶入收斂間隙而形成流體動(dòng)壓，油膜壓力的合力與曲軸的載荷相平衡，其平衡位置偏于一側(cè)。但在壓縮機(jī)中，由于冷媒的存在，油膜的實(shí)際狀況比理論要復(fù)雜很多。

Grand 研究[2]發(fā)現(xiàn)，在曲軸旋轉(zhuǎn)過程中，油膜中的冷媒量隨油膜壓力的變化而變化，進(jìn)而造成油冷媒混合物粘度的變化。另外在出口端，由于壓力下降，少量冷媒蒸發(fā)，使得油膜中還有氣體冷媒存在。這樣使得油膜在重負(fù)荷時(shí)，滿足雷諾邊界條件，而在輕載荷下，邊界條件則由雷諾條件向索默菲德(Sommerfeld)條件轉(zhuǎn)變。另外，Hirayama 研究[3]提出在旋轉(zhuǎn)中，由于壓縮氣體力，曲軸會(huì)發(fā)生傾斜，而在低轉(zhuǎn)速時(shí)某一個(gè)角度曲軸和軸承處于邊界潤滑，此時(shí)油膜較薄，無法有效對曲軸和軸承進(jìn)行潤滑，曲軸和軸承會(huì)發(fā)生固體接觸，造成磨損加大，壓縮機(jī)壽命下降。其潤滑模型如圖 2 所示。

Xie 的研究[4]表明，壓縮機(jī)運(yùn)行時(shí)，由于受到的氣體力和油膜壓力不均勻，曲軸的旋轉(zhuǎn)中心和軸承的中心并未重合，故它們之間存在一個(gè)偏心量，且可在某一角度存在最大值。由于曲軸在軸承中偏心運(yùn)轉(zhuǎn)，它們之間的間隙比理論更小，這也會(huì)造成曲軸和軸承進(jìn)一步的固體接觸。

從目前的研究來看，軸承和曲軸的潤滑大部分是流體潤滑，但有部分是邊界潤滑。在設(shè)計(jì)油品時(shí)，為了保證曲軸和軸承的可靠性、減少磨損，除了保證油膜的粘度設(shè)計(jì)外，還要在油品中考慮如何減小固體接觸帶來的磨損，如采用油性劑、抗磨劑等。

在目前的壓縮機(jī)軸承的研究中，大部分都通過軸承的計(jì)算機(jī)模型來研究其變形、潤滑條件等。但真正涉及到油品粘度、添加劑對軸承磨損的研究比較少，特別是抗磨劑如何有效提高軸承潤滑方面的文獻(xiàn)幾乎沒有，對油品設(shè)計(jì)開發(fā)增加了一定的難度。

圖2 壓縮機(jī)軸承潤滑機(jī)理Fig. 2. Lubricant theory of journal bearing in rotary compressor

2.2 滑片和活塞的磨損對冷凍機(jī)油的設(shè)計(jì)要求

滾動(dòng)活塞壓縮機(jī)活塞和滑片之間的摩擦環(huán)境最為嚴(yán)酷，其受力分析模型如圖 3 所示。曲軸旋轉(zhuǎn)帶動(dòng)活塞在氣缸內(nèi)旋轉(zhuǎn)，而滑片背部由于承受高壓氣體(排氣壓力)和彈簧力，先端始終緊貼在活塞外徑上，將氣缸分隔成吸氣腔和壓縮腔，在活塞旋轉(zhuǎn)時(shí)滑片在滑片槽內(nèi)進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動(dòng)。由于滑片先端和活塞外徑為線接觸，其潤滑狀態(tài)為邊界潤滑，故潤滑條件非常惡劣。如潤滑油設(shè)計(jì)不好，滑片先端將會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重磨損，甚者還將會(huì)出現(xiàn)粘結(jié)、刮傷和咬合等現(xiàn)象。因此，滑片先端和活塞之間的可靠性完全取決于冷凍機(jī)油的潤滑特性。

圖3 受力分析模型Fig. 3. Analytical model

Tanaka[5]采用線接觸的彈性流體動(dòng)力潤滑對活塞、滑片先端的混合潤滑條件研究發(fā)現(xiàn)，在曲軸旋轉(zhuǎn)到某一角度時(shí)，活塞和滑片的相對速度為0，因此滑片先端和活塞之間吸入的油品速度也為 0，這表明活塞和滑片之間會(huì)出現(xiàn)短暫缺油，沒有油膜形成，此時(shí)的潤滑狀況非常惡劣。Ito[6]等的研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)壓差較大時(shí)，在整個(gè)曲軸旋轉(zhuǎn)周期中的活塞和滑片相對速度趨于 0，因此活塞和滑片之間基本處于無油膜潤滑狀態(tài)。對活塞和滑片的耐磨性要求除了材料本身的要求外，更重要的是要求冷凍機(jī)油中抗磨劑發(fā)揮有效的作用。

另外在對滑片和活塞 PV 值的研究中，Tanaka[5]發(fā)現(xiàn) PV 值隨著油品粘度等級和壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速的提高而增加。特別是在 5400 rpm 時(shí)，PV值在 0°時(shí)出現(xiàn)異常峰值。這種情況對于變頻壓縮機(jī)的可靠性需要特別注意。另外，由于冷媒的存在，活塞和滑片之間潤滑不是單純的油品潤滑，而是油和冷媒的混合物，該混合物的粘度受溫度和冷媒溶解量兩方面的影響。當(dāng)冷媒在油中的溶解度不變時(shí)，混合物的粘度隨溫度的升高而下降，這是因?yàn)橛推氛扯认陆档木壒?。但?shí)際上溫度升高后，溶解在油中的冷媒會(huì)蒸發(fā)，使冷媒在油中的溶解度下降，其混合物的粘度有升高的趨勢。因此在溫度升高過程中，如果是油品粘度起主導(dǎo)作用的話，混合物的粘度會(huì)下降；如果是冷媒在油品的溶解度起主導(dǎo)作用的話，混合物的粘度會(huì)上升，故在這期間混合物的粘度出現(xiàn)上升后下降的過程，使混合物的粘度存在最大值。因此在選擇合適的油品粘度時(shí)要進(jìn)行優(yōu)化。

Tanaka[5]和 Ito[6]的研究表明活塞和滑片間的潤滑條件較惡劣，僅僅對油品粘度進(jìn)行優(yōu)化無法解決該問題。Lee[7]采用摩擦試驗(yàn)機(jī)研究了 POE/R410A 下滑片的摩擦特性，結(jié)果顯示高轉(zhuǎn)速、高負(fù)載下滑片先端的磨損比較大，而且磨損系數(shù)也比較大。文章提出采用 TiN 可以大幅度減小磨損和降低磨損系數(shù)，但對于家用空調(diào)壓縮機(jī)來說，采用涂層固然可以解決磨損問題，但會(huì)增加很多成本，因此應(yīng)該把更多精力放在油品中選擇合適的極壓抗磨劑來解決滑片先端磨損問題。特別是對于 R22 替代冷媒，由于冷媒中不含 Cl 元素，無法在滑片先端形成氯化膜來增加抗磨性，油品添加劑的選擇將成為解決問題的關(guān)鍵。

3 R290 冷媒用冷凍機(jī)油的設(shè)計(jì)

關(guān)于 R22 替代工質(zhì)方面，國際上有兩條不同的技術(shù)路線：一是以美日為代表，支持開發(fā) HFCs制冷劑，如 R32 等；一是以德國和歐洲的一些國家為代表，支持自然工質(zhì)為替代物，如 R290 等。R32 作為制冷劑仍存在較高的 GWP，而在低 GWP冷媒中，R290 作為 R22 替代工質(zhì)具有較大的可行性[8-10]。下面就 R290 的油品設(shè)計(jì)進(jìn)行分析。

3.1 R290 冷媒特性對油品要求

R290 是飽和碳?xì)浠衔?，作為制冷劑，其ODP 和 GWP 均為零，是一種優(yōu)秀的綠色天然環(huán)保制冷劑。其特性如表 1 所示[8]。

從表 1 可以看出，R290 的熱力性質(zhì)(如臨界溫度、壓力等參數(shù))與 R22 非常接近，具備替代 R22的基本條件，同時(shí) R290 也具有其自身的特征。

表1 R290 與 R22 的性能比較Table 1 . Comparison between R290 and R22

(1)飽和液體密度

從表 1 可以看出，飽和液態(tài)下 R290 的密度比 R22 小很多，這表明在相同容積的壓縮機(jī)中，R290 的充注量比 R22 小很多。相關(guān)實(shí)驗(yàn)證明，相同系統(tǒng)體積下，R290 的充注量為 R22 的 43%左右，這也為 R290 系統(tǒng)的充注量滿足國家標(biāo)準(zhǔn)提供了條件。但這同樣存在另一個(gè)問題，即在油中的溶解度和 R22 相同的情況下，R290 溶解體積也將是 R22 的 2 倍左右，這將會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)中實(shí)際有效的冷媒量大大減少。

(2)可燃性和爆炸性

根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)：《GB/T 7778-2008 制冷劑編號方法和安全性分類》，R290 的安全分類為A3 等級，即 R290 具有可燃性和爆炸性。因此，在《GB 4706.32-2012 家用和類似用途電器的安全熱泵、空調(diào)器和除濕機(jī)的特殊要求》中，對R290 的充注量進(jìn)行了嚴(yán)格限制，而在美國、日本則是抵制使用 R290。為解決 R290 充注量限制的問題，肖友元[12]在系統(tǒng)設(shè)計(jì)方面提出了解決辦法，但因?yàn)橛推泛屠涿降娜芙舛葧?huì)對系統(tǒng)造成比較大的影響，故并未涉及油品方面的設(shè)計(jì)。溶解度過大將導(dǎo)致冷媒有效質(zhì)量減少，此時(shí)就算對系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化仍可能造成性能下降，所以在壓縮機(jī)設(shè)計(jì)階段要考慮油品的選擇問題。

3.2 R290 冷媒和油的相溶性設(shè)計(jì)

3.2.1 油品極性的選擇

為了調(diào)查目前市場上各冷凍機(jī)油和 R290 的相溶性，本文通過苯胺點(diǎn)來進(jìn)行評價(jià)。苯胺點(diǎn)是潤滑油在苯胺相互溶解為單一液相的最低溫度，苯胺點(diǎn)越高，極性越小。苯胺點(diǎn)的評價(jià)方法根據(jù)《GB/T 262 石油產(chǎn)品苯胺點(diǎn)測定法》進(jìn)行測試。

通過評價(jià)各種油品的苯胺點(diǎn)，可以判斷潤滑油的極性大小。而根據(jù)相似相容的原理，極性越大的潤滑油和 R290 的溶解性越小，從而為選擇合適的油品提供參考。表 2 是對各種油品的苯胺點(diǎn)評價(jià)結(jié)果。

表2 不同油品苯胺點(diǎn)對比表Table 2 . Comparison of Aniline in diあ erent oils

從表 2 可以看出，各類油品的極性從小到大排列為：PAO＜礦物油＜AB＜POE/PAG。值得說明的是，由于實(shí)驗(yàn)設(shè)備限制，未能將 POE 和PAG 區(qū)分開來。若僅從極性判斷，POE 和 PAG相對較為合適用于 R290。

3.2.2 溶解度的設(shè)計(jì)

熊愛凌[11]在研究 R290 和油品混合特性中對比評價(jià)了 POE 和 PAG 在 R290 冷媒中的溶解度，結(jié)果顯示 PAG 和 R290 溶解度最小，對冷媒特性影響效果較小。為了進(jìn)一步確認(rèn)各種油品在R290 冷媒下的溶解度，本文設(shè)計(jì)了測量溶解度的實(shí)驗(yàn)裝置，如圖 4 所示。該設(shè)備含有一個(gè)高壓容器，高壓容器上有兩根導(dǎo)管，其中一根用于抽真空，另外一根與冷媒罐連接，用于給高壓容器封入冷媒，在封冷媒的管道上有流量計(jì)用來控制冷媒的封入量。

圖4 溶解度測試設(shè)備Fig. 4. Equipment of solubility test

實(shí)驗(yàn)步驟如下：(1)在高壓容器中封入一定質(zhì)量 M 的冷凍機(jī)油，記錄油面 H1，然后抽真空；(2)抽完真空后封入一定量(M1)的冷媒，由于冷媒溶解在油中，造成油面升高，記錄此時(shí)的油面 H2；(3)根據(jù)油面上方氣態(tài)冷媒的體積計(jì)算未溶解的冷媒質(zhì)量 M2；(4)將封入冷媒的總量M1減去氣體冷媒質(zhì)量 M2，即為溶解在油品的冷媒量 M3；(5)計(jì)算出冷媒的溶解度為：M3/(M＋M3)。結(jié)果如圖 5 所示。

圖5 25℃ 下不同油品溶解度曲線圖Fig. 5. Graph of solubility of different oil in 25℃

從圖 5 可以看出，不同油品溶解度隨壓力增加均有一定程度上升，但 PAG 的增幅最小。另外在 0.7 Mpa 時(shí)，礦物油、PAO 和 AB 油溶解度最大，且三者差別不大，POE 油次之，PAG 最小。從本實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)，雖然 POE 和 PAG極性都比較大，但溶解度 PAG 較小。主要原因是本次試驗(yàn)用的 POE 油的分子結(jié)構(gòu)為支鏈型，分子間間隙較大，R290 溶解量相對較多；而PAG 分子結(jié)構(gòu)為直鏈型，溶解度較小。因此從溶解度看，PAG 作為 R290 冷媒的潤滑油比較合適，或者改變 POE 油的結(jié)構(gòu)，降低溶解度。但是這兩種方案均有其局限性：PAG 油由于其體積電阻率較低，對于電機(jī)在殼體內(nèi)部的密閉式壓縮機(jī)來說，體積電阻率低的油品在安全方面存在問題，目前行業(yè)內(nèi)基本不采用；而直鏈型結(jié)構(gòu)的POE 存在水解問題，對穩(wěn)定性要求非常嚴(yán)格的冷凍機(jī)油來說也是要解決的問題。目前在 R410A冷媒中基本都是使用支鏈型 POE 油，因此直鏈POE 油是否合適 R290 冷媒需要進(jìn)一步研究。

3.3 冷凍機(jī)油抗磨添加劑的設(shè)計(jì)

在旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)中，由于冷凍機(jī)油封存在壓縮機(jī)內(nèi)部，且一旦封入就無法更換，故冷凍機(jī)油品質(zhì)直接關(guān)系壓縮機(jī)的使用壽命。目前壓縮機(jī)的使用壽命大約為 10 年，也就是說冷凍機(jī)油必須保證壓縮機(jī)在 10 年的運(yùn)轉(zhuǎn)過程中不會(huì)出現(xiàn)異常磨耗、卡死等可靠性問題。但僅靠潤滑油基礎(chǔ)油是無法保證的，故須在潤滑油中添加各種不同的添加劑，如抗氧劑、酸捕捉劑和抗磨劑等。其中選擇抗磨劑是保證冷凍機(jī)油良好潤滑性的保證。

抗磨劑一般分兩類：一類是油性劑；一類是極壓劑。圖 6 為典型 Streibeck 曲線[13]，油性劑主要作用在混合潤滑區(qū)域，極壓劑主要作用在邊界潤滑區(qū)域。油性劑的作用機(jī)理是極性分子定向地吸附在金屬表面，由于極性分子的相互作用，形成一種具有一定強(qiáng)度的表面膜，使摩擦表面隔開，從而降低它們之間的摩擦阻力，減少磨損[14]。極壓劑的作用是在邊界潤滑時(shí)，由于發(fā)生固體接觸，為防止金屬表面劇烈磨損，添加極壓劑在金屬表面形成吸附膜或反應(yīng)膜，來防止金屬表面擦傷[15]，如圖 7 所示。

圖6 Streibeck 曲線Fig. 6. MGraphics of Streibeck

圖7 M 油性劑和抗磨劑作用機(jī)理圖Fig. 7. MFunction of Oiliness improver and antiwear agent

在新冷媒 R290 使用油品開發(fā)中，由于 R290和油具有較強(qiáng)溶解性，對油品的潤滑性提出了更高要求。由于油性劑或抗磨劑的作用范圍不一樣，單靠它們可能無法解決這些冷媒壓縮機(jī)的可靠性問題。從圖 8 中可以發(fā)現(xiàn)，在溫度較低時(shí)，極壓劑效果不明顯；而在溫度較高時(shí)，油性劑效果也不明顯，因此，需要將油性劑和抗磨劑有效地結(jié)合起來，才能更好地提高成品的潤滑性能。

圖8 不同摩擦條件下抗磨劑的效果Fig. 8. Effect of antiwear agent in different conditions

相關(guān)研究發(fā)現(xiàn)，除了目前常規(guī)抗磨劑的選用外，還可以考慮選擇納米添加劑使用在冷凍機(jī)油中。如王瑞祥的研究[16]發(fā)現(xiàn)納米顆?？梢愿纳朴秃屠涿降南嗳苄?。呂君英[17]提出納米粒子的擴(kuò)散蠕變機(jī)理，推測納米粒子作為添加劑可以在較高載荷下表現(xiàn)更好的潤滑性能。朱胤[18]、王瑞祥[19]通過在壓縮機(jī)冷凍機(jī)油中添加納米顆粒，發(fā)現(xiàn)納米顆?？梢蕴岣邏嚎s機(jī)性能，改善壓縮機(jī)運(yùn)動(dòng)部件的磨損。

4 結(jié) 論

通過對家用空調(diào)壓縮機(jī)軸承和滑片潤滑狀況進(jìn)行分析，提出了冷凍機(jī)油潤滑性方面的設(shè)計(jì)要求和抗磨性方面的設(shè)計(jì)思路，并針對 R290 冷媒的特性，分析了冷凍機(jī)油開發(fā)方面的要求，得到結(jié)論如下：

(1)在滾動(dòng)活塞旋轉(zhuǎn)壓縮機(jī)中，軸承和曲軸的潤滑狀態(tài)主要是彈性流體動(dòng)力潤滑，但在某些角度存在輕微的固體接觸；冷凍機(jī)油設(shè)計(jì)時(shí)主要考慮粘度和油性劑的影響。

(2)在活塞和滑片先端的潤滑主要是邊界潤滑，而且由于相對速度較低，油膜很難形成，為保證耐磨性，需在油品中考慮極壓劑的作用。

(3)環(huán)保冷媒 R290 用油開發(fā)最大的問題是油和冷媒過度溶解，在油品開發(fā)時(shí)需重點(diǎn)解決。

(4)根據(jù)對現(xiàn)有的冷凍機(jī)油溶解度的研究發(fā)現(xiàn)，目前還沒有合適的冷凍機(jī)油使用在 R290 冷媒中，因此有必要開發(fā)出一種溶解度較小、各項(xiàng)特性又滿足冷凍機(jī)油要求的油品。

(5)由于冷媒 R290 和油品的溶解度大，除了造成油品稀釋外，也會(huì)造成添加劑，特別是抗磨劑的稀釋，抗磨劑效果低下，因此除了考慮極壓抗磨劑和油性劑的協(xié)調(diào)效果外，也可以考慮納米添加劑的應(yīng)用。

[1]溫詩鑄, 黃平. 摩擦學(xué)原理(第 2 版)[M]. 北京: 清華大學(xué)出版社, 2002: 101.

[2]Grando FP, Priest M, Prata AT. Lubrication in refrigeration systems: performance of journal bearings lubricated with oil and refrigerant mixtures [C]// Life Cycle Tribology―Proceedings of the 31st Leeds-Lyon Symposium on Tribology, 2005: 481-491.

[3]Hirayama T, Miura K, Hattori H, et al. Numerical analysis for mixed lubrication in journal bearings of rotary compressors [C]// International Compressor Engineering Conference, 2006: 1786.

[4]Xie F, Zhang HF, Wu JH. Dynamic analysis of rotor-journal bearing system of rotary compressor[C]// International Compressor Engineering Conference, 2006: 1820.

[5]Tanaka S, Nakahara T, Kyogoku K. Mixed lubrication analysis of vane tip in rotary compressor [C]// Proceedings of the International Compressor Engineering Conference at Pur-due,2000: 287-294.

[6]Ito Y, Hattori H, Miura K. Numerical analysis for rotating motion of a rolling piston in rotary compressors – effective factors for characteristics of rotating motion of a rolling piston [C]//International Compressor Engineering Conference,2010: 1217.

[7]Lee YZ, Oh SD, Kim JW, et al. Friction and wear of the vane/roller surfaces depending on several sliding condition for rotary compressor [C]//International Compressor Engineering Conference,2002: 1531.

[8]何國庚, 劉璇斐. R290 在小型空調(diào)器中替代 R22的優(yōu)勢與問題及其解決措施 [J]. 制冷與空調(diào),2008, 8(2): 58-62.

[9]王倩. 房間空調(diào)器 R290 替代 R22 的可行性分析[J]. 茂名學(xué)院學(xué)報(bào), 2005, 15(3): 38-42.

[10]何國庚, 劉強(qiáng), 倪敏慧, 等. R290 替代 R22 的空調(diào)用旋轉(zhuǎn)壓縮機(jī)優(yōu)化 [C]// 中國制冷學(xué)會(huì) 2009 年學(xué)術(shù)年會(huì)論文集, 2009: 612-615.

[11]熊愛凌, 韓厚德, 曹紅奮. R290 及其冷凍油混合物互溶特性研究 [J]. 上海海事大學(xué)學(xué)報(bào), 2004,25(3): 66-70.

[12]肖友元, 劉暢, 郭春輝, 等. 自然工質(zhì) R290 在家用空調(diào)器中的應(yīng)用研究 [J]. 流體機(jī)械, 2009, 37(5): 61-65.

[13]溫詩鑄, 黃平. 摩擦學(xué)原理(第 2 版)[M]. 北京: 清華大學(xué)出版社, 2002: 207.

[14]石油化工科學(xué)研究院七室. 潤滑油添加劑(Ⅷ)[J].石油煉制與化工, 1979, 10: 61-69.

[15]石油化工科學(xué)研究院七室. 潤滑油添加劑(Ⅵ)[J].石油煉制與化工, 1979, 8: 34-40.

[16]王瑞祥, 鄒得寶, 張秋麗, 等. 納米顆粒用于 HFCs制冷系統(tǒng)的可行性分析 [J]. 流體機(jī)械, 2003,31(Z1): 120-124.

[17]呂君英, 龔凡, 郭亞平. 納米粒子改善潤滑油摩擦磨損性能機(jī)理的評述 [J]. 應(yīng)用科技, 2004, 31(11): 51-53.

[18]朱胤, 夏四海, 史正良. 納米材料在旋轉(zhuǎn)式制冷壓縮機(jī)中的應(yīng)用研究 [J]. 制冷與空調(diào), 2010, 10(增刊): 112-116.

[19]王瑞祥, 邢美波, 張敏, 等. 納米冷凍機(jī)油的制備及其在轉(zhuǎn)子壓縮機(jī)中的應(yīng)用 [J]. 流體機(jī)械, 2013,41(4): 34-37.