馮曉冉
我公司曾承攬某礦業(yè)公司一批渣漿泵前護(hù)板的生產(chǎn)任務(wù),前期生產(chǎn)的3件產(chǎn)品交付后,用戶反映使用壽命短,僅達(dá)到800~1000h(一般來說根據(jù)工況條件使用壽命應(yīng)在2000h左右),且其中的兩件發(fā)生了出水口底部斷裂的情況。
前護(hù)板屬于渣漿泵的一個過流部件,在運行過程中受到流體沖擊,主要受力部位在出水口位置。本次生產(chǎn)的渣漿泵前護(hù)板最大直徑900mm,總高250mm,出水口壁厚為30mm,出水口以下護(hù)板最大厚度為50mm。葉輪的材質(zhì)為高鉻鑄鐵,產(chǎn)品技術(shù)要求比較嚴(yán)格,不允許有冒口缺陷,熱處理后硬度>58HRC。
原鑄造工藝方案如圖1所示。
(1)造型設(shè)備采用10t/h連續(xù)混砂機,堿酚醛樹脂砂造型。
(2)分型面選在護(hù)板中間部位,模樣分型不分模,做成形底板,尺寸為1200mm×1200mm。
(3)材質(zhì)為KmTBCr26,鑄件線收縮率取2%,開放式澆注系統(tǒng)。根據(jù)鑄件大小及形狀,選定了一個由鐵液進(jìn)入直澆道再經(jīng)橫澆道最后由側(cè)冒口引入鑄件的澆注系統(tǒng),側(cè)冒口壓力角≥10°,高度取300mm。
(4)澆注溫度控制在1370~1390℃,澆注重量約為250kg,澆注后48h后打箱。
(5)鑄件清理去冒口及披縫后進(jìn)行淬火+回火。
圖1 原鑄造工藝
通過用戶反饋及我公司服務(wù)人員現(xiàn)場查看,此種前護(hù)板確實存在使用壽命偏短,且出水口底部斷裂的情況,斷裂處存在氣孔、縮孔等鑄造缺陷。通常鑄件斷裂原因主要有鐵液化學(xué)成分超標(biāo)和鑄造缺陷。取現(xiàn)場斷裂護(hù)板試樣進(jìn)行化學(xué)成分檢驗,經(jīng)查化學(xué)成分合格,wP≤0.06﹪、wS≤0.06﹪,wSi≤1.0﹪,均在合格范圍內(nèi),排除了成分原因。那么初步判斷鑄造缺陷是造成前護(hù)板斷裂的主要原因。鑄件內(nèi)部氣縮孔嚴(yán)重影響鑄件內(nèi)在質(zhì)量,從而造成使用壽命降低,對此我們深入剖析原因。
(1)前護(hù)板出水口底部屬熱節(jié)部位,側(cè)冒口距出水口底部較遠(yuǎn),對此處的鐵液補縮有限,根據(jù)經(jīng)驗側(cè)冒口補縮效率較低,一般為20%左右,導(dǎo)致出水口下方熱節(jié)部位內(nèi)部組織不致密,有縮孔缺陷。
(2)前護(hù)板出水口最高處缺少溢流,澆注前期的低溫鐵液和氣體無法及時排出,從而引發(fā)氣孔等鑄造缺陷。
(3)環(huán)境影響,型芯吸潮,澆注時氣體析出產(chǎn)生氣孔,根據(jù)濕度計顯示生產(chǎn)現(xiàn)場相對濕度為70%~80%。
(4)出水口下方圓弧較小,僅R2mm,圓弧較小導(dǎo)致在生產(chǎn)中型芯形成尖角砂,從而使此處砂型耐火度下降,易產(chǎn)生粘砂氣孔缺陷。
針對葉輪產(chǎn)生氣縮孔缺陷的原因,我們對工藝進(jìn)行改進(jìn),如圖2所示。
(1)改進(jìn)冒口系統(tǒng),將原來的一個側(cè)冒口改為兩個頂冒口,且兩個頂冒口更加靠近出水口下方的熱節(jié)。由于頂冒口比側(cè)冒口補縮效率高,因此可以更好地起到補縮作用。
(2)制芯時放入草繩團,同時在出水口最高處開設(shè)溢流裝置,可以更好地起到排氣作用。
(3)澆注前用熱風(fēng)機在200℃下進(jìn)行烘烤1h,以防止砂型吸潮,減少樹脂砂的發(fā)氣量。
(4)在征得設(shè)計方同意的情況下,將出水口下方的圓角加大,改為R10mm,避免尖角砂的出現(xiàn),有利于消除鑄造缺陷隱患。
對工藝進(jìn)行改進(jìn)后批量生產(chǎn)10件,經(jīng)超聲波檢測,鑄件內(nèi)部組織致密,交付用戶后經(jīng)使用驗證,未發(fā)生斷裂問題,使用壽命穩(wěn)定在2500h左右,證明新工藝合理可行。
圖2 改進(jìn)后的鑄造工藝
通過對渣漿泵前護(hù)板斷裂原因的深入分析,找到了原工藝的缺點和不足,通過改變冒口形式以及增加溢流等排氣措施,避免了鑄造缺陷,消除了前護(hù)板在使用中可能存在的斷裂隱患,其使用壽命大大延長。
[1]宋量.鋼鐵耐磨鑄件的生產(chǎn)和標(biāo)準(zhǔn)[J].鑄造技術(shù),2010,6:776-779.
[2]李魁盛等.鑄造工藝及原理〔M〕.北京:機械工業(yè)出版社,2008.