丁友勝++崔新亭

摘 要：為了研究板翅式換熱器芯體內(nèi)的氣流分布情況，對(duì)板翅式換熱器封頭和芯體整體進(jìn)行建模，并分別采用多孔跳躍模型、多孔區(qū)域模型和多通道多孔區(qū)域模型等三種模型對(duì)換熱器芯體進(jìn)行簡(jiǎn)化處理，對(duì)比分析了各種模型的優(yōu)劣。結(jié)果表明，多通道多孔區(qū)域模型最符合實(shí)際運(yùn)行情況，并基于此模型計(jì)算分析了芯體高度對(duì)換熱器氣流分布的影響。

關(guān)鍵詞：板翅式 多孔介質(zhì) 氣流分布

中圖分類號(hào)：TK172 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2014）09（c）-0025-04

板翅式換熱器因結(jié)構(gòu)緊湊、體積小、質(zhì)量輕、傳熱效率高、溫度控制性好、適應(yīng)性強(qiáng)等一系列優(yōu)點(diǎn)廣泛應(yīng)用于諸多工業(yè)領(lǐng)域，并成為空分、LNG等裝置最重要的設(shè)備之一。隨著空分、LNG等裝置向大型、特大型方向發(fā)展，其對(duì)所用板翅式換熱器的要求也越來越高。而目前國(guó)內(nèi)自主設(shè)計(jì)制造的板翅式換熱器的效率與國(guó)外仍有很大的差距。影響其換熱效率的因素主要是流體分布的均勻性、翅片的傳熱特性、相變的影響和物流通道的排列等，而流體分布均勻性一直是研究的重點(diǎn)之一。國(guó)內(nèi)外多數(shù)研究認(rèn)為流體分布不均勻是由于封頭、配管設(shè)計(jì)不合理[1-5]，在流體還未進(jìn)入板束體進(jìn)行換熱時(shí)已產(chǎn)生了不均勻分布，并指出封頭結(jié)構(gòu)是導(dǎo) 致流體分布不均的主要因素。

板翅式換熱器結(jié)構(gòu)復(fù)雜，由封頭、導(dǎo)流片、翅片、隔板、封條等組成，在數(shù)值模擬中要將其一一體現(xiàn)出來是不現(xiàn)實(shí)的，必須進(jìn)行簡(jiǎn)化處理。為此，Patankar和Spalding提出了多孔介質(zhì)模型的方法[6]。陳強(qiáng)[7]將微管道換熱器抽象成多孔介質(zhì)模型。朱冬生[8]采用多孔介質(zhì)模型對(duì)板翅式燃?xì)鉄崴鲹Q熱器芯體內(nèi)流體的流動(dòng)與傳熱進(jìn)行三維數(shù)值模擬。李美玲[9]采用多孔介質(zhì)模型對(duì)換熱器芯體進(jìn)行了簡(jiǎn)化處理。熊智強(qiáng)[10]采用直接數(shù)值模擬和多孔介質(zhì)模型兩種方法對(duì)管殼式換熱器進(jìn)行研究。本文分別采用多孔跳躍模型、多孔區(qū)域模型和多通道內(nèi)多孔區(qū)域模型對(duì)換熱器芯體進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算，分析多孔介質(zhì)模型在板翅式換熱器流體分布數(shù)值模擬中的應(yīng)用的合理性，并分析換熱器芯體高度對(duì)氣流分布的影響。

1 物理模型

根據(jù)某板翅式換熱器內(nèi)部實(shí)際流動(dòng)區(qū)域，建立了板翅式換熱器氣流入口封頭及板束體幾何模型。其中封頭尺寸為1000 mm×300 mm×450 mm，進(jìn)口管直徑110 mm。芯體采用三種處理方式，一是用多孔跳躍模型進(jìn)行一維簡(jiǎn)化；二是用多孔區(qū)域?qū)⑿倔w簡(jiǎn)化成長(zhǎng)方體；三是簡(jiǎn)化為25個(gè)通道，每個(gè)通道內(nèi)為多孔介質(zhì)模型。為了減少模型進(jìn)出口對(duì)換熱器流場(chǎng)的影響，將出口向外側(cè)延伸50 mm（見圖1、圖2和圖3）。

2 數(shù)學(xué)模型

（1）質(zhì)量守恒方程：

（1）

（2）動(dòng)量守恒方程：

（2）

①對(duì)于非多孔介質(zhì)區(qū)域Si=0。

②多孔介質(zhì)的動(dòng)量方程具有附加的動(dòng)量源項(xiàng)。動(dòng)量源項(xiàng)采用冪律公式來確定：

（3）

其中，為多孔區(qū)域的動(dòng)量源項(xiàng)，Pa/m；為多孔區(qū)域內(nèi)的流速，m/s；C0為擬合公式中流速的系數(shù)；C1為擬合公式中流速的指數(shù)。根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合芯體阻力公式為：，得：C0=5916，C1=1.79。

（3）k-方程：

（4）

（5）

①在非多孔介質(zhì)區(qū)，?。?/p>

Sk=0，S=0

②在多孔介質(zhì)區(qū)，取：

（6）

（7）

3 邊界條件及求解方法

在換熱器芯體內(nèi)的通道中，氣流主要沿板束方向流動(dòng)，在通道內(nèi)部，有少許橫向流速分布，對(duì)于通道之間來說，由于隔板的原因，橫向流速分布可忽略不計(jì)。模型假設(shè)氣體不可壓縮，邊界條件設(shè)置選擇速度入口、壓力出口，芯體根據(jù)簡(jiǎn)化模型選擇多孔跳躍或多孔區(qū)域邊界條件。壁面附近采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)法，求解模型采用Simple算法的分離求解器，湍流模型采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε方程，各項(xiàng)收斂標(biāo)準(zhǔn)均設(shè)為0.001。

4 計(jì)算結(jié)果及分析

4.1 計(jì)算結(jié)果分析指標(biāo)

（1）定性指標(biāo)——流場(chǎng)分布與實(shí)際運(yùn)行情況符合程度，選取模型中心截面流場(chǎng)矢量圖，并與實(shí)際運(yùn)行情況進(jìn)行對(duì)比，由兩者相符程度判斷模型的合理性。

（2）定量指標(biāo)——?dú)饬鞣植疾痪鶆蚨萂，可用公式表達(dá)為：

（8）

其中，gi為第i個(gè)通道流量，ga為總流量。

4.2 三種模型計(jì)算結(jié)果的合理性比較

（1）采用多孔跳躍模型簡(jiǎn)化換熱器芯體。

圖4、圖5可以看出，氣流進(jìn)口處的Z向速度大于0的范圍較多，即有嚴(yán)重向上回流的現(xiàn)象，這對(duì)板翅式換熱器的通道來說，是不可能的。因此，采用這種簡(jiǎn)化模型分析流場(chǎng)是不合理的。出現(xiàn)這種結(jié)果的主要原因是模型僅計(jì)算封頭內(nèi)部的流場(chǎng)，而不考慮換熱器芯體內(nèi)的流場(chǎng)分布。

（2）采用多孔介質(zhì)區(qū)域?qū)⑿倔w簡(jiǎn)化為長(zhǎng)方體。

圖7看出，換熱器芯體的整個(gè)流場(chǎng)內(nèi)，Z向速度為負(fù)，沒有出現(xiàn)回流現(xiàn)象，與多孔跳躍模型相比，比較符合實(shí)際運(yùn)行情況。但是圖6顯示，在芯體入口內(nèi)部，流場(chǎng)沿封頭軸線方向，出現(xiàn)了比較嚴(yán)重的橫向滲流現(xiàn)象，這種現(xiàn)象仍然與芯體換熱通道的特性不符，故單純的多孔區(qū)域模型仍有較大偏差。

（3）簡(jiǎn)化為25個(gè)通道模型。

基于以上兩種模型出現(xiàn)的問題，需對(duì)第二種模型做進(jìn)一步的改進(jìn)，將整個(gè)芯體沿封頭軸線方向劃分，簡(jiǎn)化為25個(gè)通道，每個(gè)通道內(nèi)為多孔介質(zhì)模型，通道之間由隔板完全隔開。由圖8可以看出，這種模型基本上消除了芯體入口內(nèi)部橫向滲流現(xiàn)象，符合芯體內(nèi)換熱通道的特性，故運(yùn)用該模型對(duì)換熱器內(nèi)部的流場(chǎng)進(jìn)行分析時(shí)，可以得到比較接近真實(shí)的結(jié)果。如果要得到更精確的結(jié)果，可以將模型隔出更多通道，但對(duì)電腦的性能要求也更高。

4.3 換熱器芯體高度對(duì)流場(chǎng)分布均勻性的影響endprint

根據(jù)第三種計(jì)算模型，對(duì)于固定的翅片形式，多孔介質(zhì)的特性參數(shù)是一定的，那么芯體的壓降跟其高度有關(guān)。圖9為各通道質(zhì)量流量的分布與芯體高度的關(guān)系圖；圖10為各通道氣流分布不均勻度M的值與芯體高度的關(guān)系圖。

從圖10可以看出，當(dāng)芯體高度小于2 m時(shí)，氣流分配非常不均勻；當(dāng)芯體高度大于2 m時(shí)，氣流分配不均主要發(fā)生在換熱器中心部位，即通道11到通道15之間；當(dāng)芯體高度大于4 m時(shí)，氣流分配總體趨于均勻，中心部位依然有小程度不均，芯體高度對(duì)氣流分配不均勻度的影響變得很小。由以上結(jié)果可以看出，換熱器芯體阻力對(duì)氣流分配的影響是比較明顯的。當(dāng)阻力比較小時(shí)，氣流分配非常不均勻，此時(shí)通過改進(jìn)封頭結(jié)構(gòu)能夠在一定程度上解決氣流分配不均的問題；當(dāng)芯體阻力比較大時(shí)，對(duì)封頭結(jié)構(gòu)改造的意義就很小了。

5 結(jié)語(yǔ)

該文不局限于僅僅計(jì)算封頭內(nèi)部的流場(chǎng)分布，而是對(duì)換熱器的整體流場(chǎng)進(jìn)行研究，因此得出的計(jì)算結(jié)果更具有實(shí)際意義。

對(duì)板翅式換熱器芯體進(jìn)行簡(jiǎn)化時(shí)，多通道多孔區(qū)域模型要明顯優(yōu)于多孔跳躍模型和整體多孔區(qū)域模型，更符合實(shí)際情況。

換熱器芯體高度對(duì)氣流分布影響較大，當(dāng)高度達(dá)到一定值時(shí)，改變封頭結(jié)構(gòu)就失去了意義。事實(shí)上，國(guó)內(nèi)進(jìn)口板翅式換熱器基本上沒有封頭分布結(jié)構(gòu)。

采用多孔介質(zhì)模型對(duì)換熱器芯體進(jìn)行合理的簡(jiǎn)化能夠?yàn)殚_發(fā)高效率板翅式換熱器提供一條有利的途徑。

參考文獻(xiàn)

[1] MUELLER A C，CHIOU J P.Review of Various Types of Flow Maldistribution in Heat Exchangers [J].Heat Transfer Engineering，1988，9（2）：36-50.

[2] SHAH R K，SEKULIC D P.Fundamentals of Heat Ex—Changer Design[M].New York：John Wiley and Sons，2003：809-853.

[3] 張哲，厲彥忠，焦安軍.板翅式換熱器封頭結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬[J].化工學(xué)報(bào)，2002，53（11）：1182-1187.

[4] 巫江虹，陳長(zhǎng)青，吳業(yè)正.板翅式換熱器兩相流封頭設(shè)計(jì)及其分配特性[J].低溫工程，1996（5）：10-14.

[5] 焦安軍.換熱器入口物流分配特性研究及結(jié)構(gòu)優(yōu)化[D].西安：西安交通大學(xué)，2002.

[6] Patankar S V，Spalding D B.Heat Exchanger Design Theory Souse Book[M].New York·McGRAW-Hill Book Company，1974.

[7] 陳強(qiáng)，楊靜宇，董濤，等.微管道換熱器多孔介質(zhì)模型分析及應(yīng)用[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2004，40（4）：108-113.

[8] 朱冬生，毛瑋，藍(lán)少健，等.多孔介質(zhì)模型在板翅式換熱器數(shù)值模擬中的應(yīng)用[J].流體機(jī)械，2012，40（4）：63-67.

[9] 李美玲，田寶龍，王宏偉，等.板翅式換熱器封頭型式的改造[J].低溫與特氣，2011，29（4）：16-20.

[10] 熊智強(qiáng)，喻九陽(yáng)，熊智斌.管殼式換熱器流場(chǎng)數(shù)值模擬方法[J].武漢工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào)，2006（3）.endprint

根據(jù)第三種計(jì)算模型，對(duì)于固定的翅片形式，多孔介質(zhì)的特性參數(shù)是一定的，那么芯體的壓降跟其高度有關(guān)。圖9為各通道質(zhì)量流量的分布與芯體高度的關(guān)系圖；圖10為各通道氣流分布不均勻度M的值與芯體高度的關(guān)系圖。

從圖10可以看出，當(dāng)芯體高度小于2 m時(shí)，氣流分配非常不均勻；當(dāng)芯體高度大于2 m時(shí)，氣流分配不均主要發(fā)生在換熱器中心部位，即通道11到通道15之間；當(dāng)芯體高度大于4 m時(shí)，氣流分配總體趨于均勻，中心部位依然有小程度不均，芯體高度對(duì)氣流分配不均勻度的影響變得很小。由以上結(jié)果可以看出，換熱器芯體阻力對(duì)氣流分配的影響是比較明顯的。當(dāng)阻力比較小時(shí)，氣流分配非常不均勻，此時(shí)通過改進(jìn)封頭結(jié)構(gòu)能夠在一定程度上解決氣流分配不均的問題；當(dāng)芯體阻力比較大時(shí)，對(duì)封頭結(jié)構(gòu)改造的意義就很小了。

5 結(jié)語(yǔ)

該文不局限于僅僅計(jì)算封頭內(nèi)部的流場(chǎng)分布，而是對(duì)換熱器的整體流場(chǎng)進(jìn)行研究，因此得出的計(jì)算結(jié)果更具有實(shí)際意義。

對(duì)板翅式換熱器芯體進(jìn)行簡(jiǎn)化時(shí)，多通道多孔區(qū)域模型要明顯優(yōu)于多孔跳躍模型和整體多孔區(qū)域模型，更符合實(shí)際情況。

換熱器芯體高度對(duì)氣流分布影響較大，當(dāng)高度達(dá)到一定值時(shí)，改變封頭結(jié)構(gòu)就失去了意義。事實(shí)上，國(guó)內(nèi)進(jìn)口板翅式換熱器基本上沒有封頭分布結(jié)構(gòu)。

采用多孔介質(zhì)模型對(duì)換熱器芯體進(jìn)行合理的簡(jiǎn)化能夠?yàn)殚_發(fā)高效率板翅式換熱器提供一條有利的途徑。

參考文獻(xiàn)

[1] MUELLER A C，CHIOU J P.Review of Various Types of Flow Maldistribution in Heat Exchangers [J].Heat Transfer Engineering，1988，9（2）：36-50.

[2] SHAH R K，SEKULIC D P.Fundamentals of Heat Ex—Changer Design[M].New York：John Wiley and Sons，2003：809-853.

[3] 張哲，厲彥忠，焦安軍.板翅式換熱器封頭結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬[J].化工學(xué)報(bào)，2002，53（11）：1182-1187.

[4] 巫江虹，陳長(zhǎng)青，吳業(yè)正.板翅式換熱器兩相流封頭設(shè)計(jì)及其分配特性[J].低溫工程，1996（5）：10-14.

[5] 焦安軍.換熱器入口物流分配特性研究及結(jié)構(gòu)優(yōu)化[D].西安：西安交通大學(xué)，2002.

[6] Patankar S V，Spalding D B.Heat Exchanger Design Theory Souse Book[M].New York·McGRAW-Hill Book Company，1974.

[7] 陳強(qiáng)，楊靜宇，董濤，等.微管道換熱器多孔介質(zhì)模型分析及應(yīng)用[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2004，40（4）：108-113.

[8] 朱冬生，毛瑋，藍(lán)少健，等.多孔介質(zhì)模型在板翅式換熱器數(shù)值模擬中的應(yīng)用[J].流體機(jī)械，2012，40（4）：63-67.

[9] 李美玲，田寶龍，王宏偉，等.板翅式換熱器封頭型式的改造[J].低溫與特氣，2011，29（4）：16-20.

[10] 熊智強(qiáng)，喻九陽(yáng)，熊智斌.管殼式換熱器流場(chǎng)數(shù)值模擬方法[J].武漢工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào)，2006（3）.endprint

根據(jù)第三種計(jì)算模型，對(duì)于固定的翅片形式，多孔介質(zhì)的特性參數(shù)是一定的，那么芯體的壓降跟其高度有關(guān)。圖9為各通道質(zhì)量流量的分布與芯體高度的關(guān)系圖；圖10為各通道氣流分布不均勻度M的值與芯體高度的關(guān)系圖。

從圖10可以看出，當(dāng)芯體高度小于2 m時(shí)，氣流分配非常不均勻；當(dāng)芯體高度大于2 m時(shí)，氣流分配不均主要發(fā)生在換熱器中心部位，即通道11到通道15之間；當(dāng)芯體高度大于4 m時(shí)，氣流分配總體趨于均勻，中心部位依然有小程度不均，芯體高度對(duì)氣流分配不均勻度的影響變得很小。由以上結(jié)果可以看出，換熱器芯體阻力對(duì)氣流分配的影響是比較明顯的。當(dāng)阻力比較小時(shí)，氣流分配非常不均勻，此時(shí)通過改進(jìn)封頭結(jié)構(gòu)能夠在一定程度上解決氣流分配不均的問題；當(dāng)芯體阻力比較大時(shí)，對(duì)封頭結(jié)構(gòu)改造的意義就很小了。

5 結(jié)語(yǔ)

該文不局限于僅僅計(jì)算封頭內(nèi)部的流場(chǎng)分布，而是對(duì)換熱器的整體流場(chǎng)進(jìn)行研究，因此得出的計(jì)算結(jié)果更具有實(shí)際意義。

對(duì)板翅式換熱器芯體進(jìn)行簡(jiǎn)化時(shí)，多通道多孔區(qū)域模型要明顯優(yōu)于多孔跳躍模型和整體多孔區(qū)域模型，更符合實(shí)際情況。

換熱器芯體高度對(duì)氣流分布影響較大，當(dāng)高度達(dá)到一定值時(shí)，改變封頭結(jié)構(gòu)就失去了意義。事實(shí)上，國(guó)內(nèi)進(jìn)口板翅式換熱器基本上沒有封頭分布結(jié)構(gòu)。

采用多孔介質(zhì)模型對(duì)換熱器芯體進(jìn)行合理的簡(jiǎn)化能夠?yàn)殚_發(fā)高效率板翅式換熱器提供一條有利的途徑。

參考文獻(xiàn)

[1] MUELLER A C，CHIOU J P.Review of Various Types of Flow Maldistribution in Heat Exchangers [J].Heat Transfer Engineering，1988，9（2）：36-50.

[2] SHAH R K，SEKULIC D P.Fundamentals of Heat Ex—Changer Design[M].New York：John Wiley and Sons，2003：809-853.

[3] 張哲，厲彥忠，焦安軍.板翅式換熱器封頭結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬[J].化工學(xué)報(bào)，2002，53（11）：1182-1187.

[4] 巫江虹，陳長(zhǎng)青，吳業(yè)正.板翅式換熱器兩相流封頭設(shè)計(jì)及其分配特性[J].低溫工程，1996（5）：10-14.

[5] 焦安軍.換熱器入口物流分配特性研究及結(jié)構(gòu)優(yōu)化[D].西安：西安交通大學(xué)，2002.

[6] Patankar S V，Spalding D B.Heat Exchanger Design Theory Souse Book[M].New York·McGRAW-Hill Book Company，1974.

[7] 陳強(qiáng)，楊靜宇，董濤，等.微管道換熱器多孔介質(zhì)模型分析及應(yīng)用[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2004，40（4）：108-113.

[8] 朱冬生，毛瑋，藍(lán)少健，等.多孔介質(zhì)模型在板翅式換熱器數(shù)值模擬中的應(yīng)用[J].流體機(jī)械，2012，40（4）：63-67.

[9] 李美玲，田寶龍，王宏偉，等.板翅式換熱器封頭型式的改造[J].低溫與特氣，2011，29（4）：16-20.

[10] 熊智強(qiáng)，喻九陽(yáng)，熊智斌.管殼式換熱器流場(chǎng)數(shù)值模擬方法[J].武漢工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào)，2006（3）.endprint