易永根，申 坤，賀 琦，黃戰(zhàn)衛(wèi)，師現(xiàn)云，折利軍

（中國石油長慶油田分公司第一采油廠，陜西延安 716000）

裂縫對低滲透油田開發(fā)具有雙重影響，一方面裂縫起著導流作用，提高滲流量，進而提高油井產(chǎn)能；另外一方面，裂縫加劇了低滲透油田的非均質(zhì)性[1-2]。安塞油田開發(fā)層系主要為三疊系長2、長6、長10，屬于特低滲、低壓、低產(chǎn)，構(gòu)造平緩，屬內(nèi)陸淡水湖泊三角洲沉積體系，油層非均質(zhì)性嚴重，儲層普遍存在天然垂直微裂縫，主裂縫方向北東-西南向，裂縫方位與砂體走向趨于一致。微裂縫分布不均勻，在原始壓力下一般呈閉合狀態(tài)，注水后，易沿裂縫水竄，水線推進速度較快，主向油井含水、壓力上升速度快，甚至快速水淹，水驅(qū)狀況變差。同時它多采用菱形反九點井網(wǎng)進行注水開發(fā)，注水井多為水力壓裂投注[3-6]。目前長6、長4+5 油藏由于天然微裂縫發(fā)育，加上投產(chǎn)后人工壓裂改造等問題，導致注入水沿主向快速突進，主向油井見水進而水淹，側(cè)向油井難以見到注水效果，見水油井逐年增多，控水穩(wěn)油難度大的問題突出。

針對裂縫發(fā)育區(qū)注入水單向突進快的特點，采取地關(guān)主向水淹井，提高注水強度的對策，增加側(cè)向井見效程度。通過幾年的實施，裂縫側(cè)向油井見效后能夠穩(wěn)產(chǎn)，但沒有明顯的增產(chǎn)，見效程度相對于孔隙型滲流區(qū)有較大差距。

1 深部調(diào)剖技術(shù)研究與完善

1.1 堵劑體系適應(yīng)性評價

在低滲透油田裂縫型油藏開展堵水調(diào)剖，不僅要有效封堵大裂縫出水通道，而且要有效驅(qū)替中小裂縫中的原油[7]。常用的適合于孔隙性油藏的單一深部調(diào)剖技術(shù)不太適合于低滲透裂縫型油藏，為了達到深部流體轉(zhuǎn)向和驅(qū)油的雙重目的，采用多種堵劑體系復合應(yīng)用的深部調(diào)剖技術(shù)體系，考慮堵劑之間的協(xié)同作用，采用多種體系多段塞組合注入，用預交聯(lián)體膨顆粒+凝膠顆粒堵劑封堵大裂縫出水通道，使注入水發(fā)生流向改變，顯著提高波及效率，丙烯酰胺凝膠的強度適中，能夠主要發(fā)揮“調(diào)”和“驅(qū)”的作用，有效驅(qū)替小裂縫中的原油[8-9]。

1.1.1 顆粒堵劑的選擇與性能評價 顆粒的選取主要依照該顆粒的膨脹倍數(shù)和封堵強度兩方面，選取膨脹倍數(shù)大、封堵強度高的為佳。

（1）膨脹實驗：取一定量預交聯(lián)體膨顆粒（1#）和凝膠顆粒（2#）放入60 ℃的淡水、注入水、產(chǎn)出水中，在不同的時刻取出后待沒有水滴滴出時稱量其質(zhì)量。

常溫及油藏溫度下1#及2#顆粒的膨脹速度（見圖1、圖2）。從圖可看出：（1）隨著時間的增加，兩種顆粒的膨脹倍數(shù)都有所增加，但剛開始膨脹得快，隨后則膨脹的慢；（2）淡水的膨脹倍數(shù)比注入水和產(chǎn)出水大，注入水與產(chǎn)出水的膨脹倍數(shù)基本上差不多，1#為18 倍，2#為23 倍，兩種都能滿足現(xiàn)場需要。

圖1 1#顆粒膨脹實驗

圖2 2#顆粒膨脹實驗

（2）顆粒裂縫封堵實驗：用1#、2#顆粒作對比，考察兩種顆粒在填砂長管模型中的封堵分布情況。室內(nèi)進行堵塞率測試，對比封堵前后水相滲透率，堵塞率越大說明封堵率越強。通過實驗（見表1），1#、2#顆粒堵劑對巖心的封堵率均大于98 %，說明其對高滲巖心具有很強的封堵能力。

表1 巖心實驗數(shù)據(jù)

1.2 工藝參數(shù)優(yōu)化

1.2.1 堵劑用量 目前調(diào)剖劑注入量的設(shè)計，主要結(jié)合注水井及其對應(yīng)油井生產(chǎn)動態(tài)，結(jié)合相關(guān)測試資料，采用計算公式和經(jīng)驗值的方法來確定。通過近幾年的實施，堵劑用量適當增加后，壓力爬升幅度趨于合理（見表2）。

1.2.2 施工排量 施工排量上既要避免堵劑在近井地帶堆積并向地層深部運移，又要避免主向油井暴性水淹。通過施工排量的調(diào)整，充分利用堵劑的選擇性和地層滲透率差異，使得堵劑優(yōu)先進入流動阻力小的高滲出水層，采用較低排量，對應(yīng)的油井主向井短期內(nèi)暴性水淹的現(xiàn)象基本消失（見表3）。由于現(xiàn)場所用堵劑多為顆粒或無機類堵劑，其強度大，濃度高，為防止在近井地帶沉積，無機堵劑采用大排量（3 m3/h～5 m3/h），有機凝膠類堵劑采用1 m3/h～3 m3/h 連續(xù)注入。

表2 不同施工方式調(diào)剖劑用量統(tǒng)計表

表3 歷年含水上升20 %調(diào)剖井組統(tǒng)計表

表4 注水井調(diào)剖工藝參數(shù)優(yōu)化對比表

通過近幾年的優(yōu)化調(diào)整，對于安塞油田裂縫型油藏注水井深部調(diào)剖，逐步形成了“一大一小一低”施工參數(shù)，即大劑量、小排量、低注入壓力（見表4）。

1.3 裂縫型油藏調(diào)剖方式選擇

安塞油田儲層微裂縫發(fā)育，由于裂縫的存在，注水政策一般采取轉(zhuǎn)注主向高含水、地關(guān)油井，實施沿裂縫線加強注水，提高側(cè)向加密油井見效。隨著注水時間的延長，動態(tài)上表現(xiàn)出側(cè)向水驅(qū)前緣不規(guī)則，主側(cè)向油井見效差異性大，側(cè)向油井見效慢、主向油井較早的水淹。注水井調(diào)剖方式可分為裂縫線單點調(diào)剖、裂縫線中部調(diào)剖、裂縫線兩端調(diào)剖等三種類型。

通過三種調(diào)剖方式對比，一條較長裂縫線上多口注水井同時深部調(diào)剖時，采取“先兩端、后中間”的調(diào)剖方式，對應(yīng)井組油井見效比較好，裂縫線兩端整體調(diào)剖效果好于裂縫線一端或中部調(diào)剖，裂縫線整體效果會隨著調(diào)剖注水井的增加而愈加明顯（見表5）。

表5 裂縫線調(diào)剖效果對比表

2 深部調(diào)剖技術(shù)應(yīng)用效果評價

2.1 實施效果評價

近幾年注水井調(diào)剖立足油藏整體治理，按照“單井試驗、擴大實施、連片推廣”的實施思路，針對不同區(qū)塊滲流特征及開發(fā)矛盾，開展現(xiàn)場工藝試驗及優(yōu)化，總實施井數(shù)達313 井次，調(diào)剖區(qū)塊吸水剖面得到有效改善，水驅(qū)效率顯著提高，區(qū)塊遞減減緩，穩(wěn)產(chǎn)形勢明顯好轉(zhuǎn)（見圖3）。

2.1.1 影響調(diào)剖效果因素分析 滲透率的非均質(zhì)性反映了油層的滲透能力，高滲透部位流體流動阻力小，水驅(qū)油流動速度快，這些高滲透層通常都是高含水期的高含水層。在注水開發(fā)過程中，注入水就沿著這些高滲透層突進，造成注入水不均勻推進，滲透率差別越大，注入水推進的不均勻程度就越高，剩余油也就相對越集中在低滲透部位。井組中不同油井滲透率、孔隙度存在一定差異，堵劑進入地層后流動能力也存在差異，在高滲透層流動性能好與低滲透層。

圖3 歷年注水井調(diào)剖工作量

圖4 油層厚度與增油量關(guān)系曲線

圖5 孔隙度與增油量關(guān)系曲線

圖6 滲透率與增油量關(guān)系曲線

以坪17-0015 井為例它屬于裂縫-孔隙型見水特征，該油層物性較差，且存在明顯的水驅(qū)方向（NE67）。主向油井含水上升至100 %，為提高井組產(chǎn)能，擴大水驅(qū)波及體積，提高水驅(qū)效率，2013 年對該井實施堵水調(diào)剖措施，采用“泡沫+顆粒分散+水膨體+凍膠”型堵劑體系，堵劑用量2 100 m3/35.5 t。

圖4、5、6 表明：地層孔隙度越大、滲透率越大、油層厚度越厚，實施堵水調(diào)剖措施后增油效果越明顯。

2.2 經(jīng)濟效益評價

通過試驗及不斷優(yōu)化調(diào)整，共在裂縫型油藏坪橋、杏河、南梁西和王窯塞107 開展注水井堵水調(diào)剖49口，累計增油12 906 t，累計降水13 537 m3（見表6）。

3 結(jié)論

（1）注水井堵水調(diào)剖措施能解決層間矛盾，堵劑注入后，可以改變地下流體分布，優(yōu)先進入滲透率高的高滲帶，達到降低主向油井含水，而后進入滲透率相對較差的孔道，從而改變水驅(qū)方向，提高側(cè)向油井見效程度，達到動用剩余油的目的。

（2）裂縫型油藏采取“先中間、后兩端”的連片調(diào)剖方式，經(jīng)過室內(nèi)篩選評價應(yīng)用弱凝膠/預交聯(lián)體膨顆粒體系、預交聯(lián)體膨顆粒/顆粒分散型堵劑體系，能滿足裂縫型油藏堵水調(diào)剖要求，有效改善地下水驅(qū)狀況，提高水驅(qū)動用程度。

（3）施工過程中應(yīng)該嚴格控制注入速度和壓力，采取1 m3/h～3 m3/h 的低排量注入，施工壓力不超過地層破裂壓力的80 %，優(yōu)化堵劑用量和施工段塞設(shè)計可以實現(xiàn)對油藏深部的封堵。

（4）對于裂縫型油藏，油井孔隙度、滲透率越大，油層厚度越厚，增油效果越明顯。

（5）地層存水量大、開發(fā)時間長的區(qū)塊，油井水淹時間較長，由于裂縫貫通程度較高，水淹時間超過4 年的通過復產(chǎn)后調(diào)剖，注水井調(diào)剖效果不是很明顯，今后需進一步攻關(guān)裂縫型油藏油井堵水技術(shù)，達到雙向調(diào)整的目的。

表6 2013 年裂縫油藏油井堵水整體實施效果

［1］ 韋強，張文軍，馮向東.長慶低滲透裂縫性油藏調(diào)剖技術(shù)研究［J］.遼寧化工，2013，42（9）:1125-1127.

［2］ 馬小明，陳俊宇，唐海，等.低滲裂縫性油藏滲吸注水實驗研究大慶［J］.石油地質(zhì)與開發(fā)，2008，27（6）:64-69.

［3］ 吳志宇，李強，陳永平.裂縫監(jiān)測技術(shù)在安塞油田開發(fā)中的應(yīng)用［J］.測井技術(shù)，2004，28（1）:78-82.

［4］ 朱廣社，李相明，別旭偉.安塞油田長2 油層儲層特征［J］.石油天然氣報，2005，27（6）:857-863.

［5］ 李恕軍.安塞油田侯市地區(qū)長6 油層儲層特征［J］.西安石油學院學報，1998，13（4）：5-9.

［6］ 張金亮，司學強，秦敬.安塞油田王窯地區(qū)長6 油層沉積微相研究［J］.西北地質(zhì)，2003，36（3）: 62-72.

［7］ 宗進旗，閆文鵬，楊建華.高壓低滲微裂縫油藏提高采收率技術(shù)研究［J］.特種油氣藏，2002，9（1）：45-49.

［8］ 賀廣慶，等.無機有機復合凝膠顆粒調(diào)剖劑的研制及礦場應(yīng)用［J］.油田化學，2006，23（4）：334-336.

［9］ 唐孝芬，劉玉章，劉戈輝，等.預交聯(lián)凝膠顆粒調(diào)剖劑性能評價方法［J］.石油鉆采工藝，2004，26（4）:72-75.