張 鵬,楊 勇,朱衛(wèi)衛(wèi)

(青島理工大學(xué),山東青島 266520)

基于有限元仿真技術(shù)的花生收獲機(jī)關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化*

張 鵬,楊 勇,朱衛(wèi)衛(wèi)

(青島理工大學(xué),山東青島 266520)

花生收獲機(jī)的摘果物理過(guò)程是一個(gè)十分復(fù)雜的非線性動(dòng)力學(xué)過(guò)程,該過(guò)程始終存在著摘果輥筒葉片與花生莢果之間的接觸碰撞作用,傳統(tǒng)的“試驗(yàn)法”和“經(jīng)驗(yàn)法”在分析摘果過(guò)程時(shí)往往難以取得滿意的效果。采用有限元仿真技術(shù)研究花生收獲機(jī)的摘果物理過(guò)程,提出和研究了摘果物理過(guò)程有限元仿真的關(guān)鍵技術(shù),開(kāi)發(fā)了適用于該物理過(guò)程的有限元模型。進(jìn)一步,利用該有限元模型進(jìn)行了仿真分析,獲得了花生柄-果接點(diǎn)處的沖擊力變化曲線。為驗(yàn)證有限元仿真分析的正確性,進(jìn)行了摘果實(shí)驗(yàn),沖擊力仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的一致性,表明所建立的有限元仿真模型是正確的。最后,基于有限元仿真分析對(duì)摘果機(jī)構(gòu)的關(guān)鍵工作參數(shù)-輥筒轉(zhuǎn)速進(jìn)行了優(yōu)選,確定了最佳轉(zhuǎn)速范圍,同時(shí),在分析現(xiàn)有輥筒葉片結(jié)構(gòu)弊端的基礎(chǔ)上,對(duì)摘果輥筒進(jìn)行了結(jié)構(gòu)改進(jìn)與優(yōu)化。

花生收獲機(jī);摘果機(jī)構(gòu);有限元仿真;優(yōu)化

0 引 言

花生收獲機(jī)是花生生產(chǎn)機(jī)械化的重要設(shè)備,而摘果機(jī)構(gòu)又是花生收獲機(jī)的重要組成部分,其性能的好壞將直接影響到花生聯(lián)合收獲機(jī)摘果率、破碎率以及生產(chǎn)率等指標(biāo)[1-3],摘果機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是否合理及參數(shù)選擇是否恰當(dāng)將直接影響到花生收獲機(jī)的破碎率和凈摘率等性能指標(biāo)。因此,對(duì)花生收獲機(jī)摘果機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)與優(yōu)化已成為花生收獲裝備制造行業(yè)中的研究重點(diǎn)。

目前,在確定花生收獲機(jī)摘果機(jī)構(gòu)時(shí)還還主要依靠“試驗(yàn)”法和“經(jīng)驗(yàn)”法,這兩種方法存在盲目性大、消耗大量的人力和成本等方面的不足,并且難以取得令人滿意的效果。另外,在選擇結(jié)構(gòu)及參數(shù)方面,還有基于數(shù)學(xué)算法的參數(shù)優(yōu)化研究,但需要以大量的實(shí)際簡(jiǎn)化為前提,優(yōu)化結(jié)果與實(shí)際情況具有一定的差距。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的不斷發(fā)展,有限元仿真技術(shù)成為研究花生收獲機(jī)摘果過(guò)程一個(gè)重要手段。當(dāng)前,對(duì)花生收獲機(jī)摘果物理過(guò)程的有限元仿真研究較少。沈陽(yáng)農(nóng)業(yè)大學(xué)王東偉等人應(yīng)用ANSYS-Workbench軟件對(duì)摘果輥筒進(jìn)行過(guò)模態(tài)分析,得出了前6階固有頻率,證明了其輥筒的設(shè)計(jì)滿足了剛度要求[4];山東農(nóng)業(yè)大學(xué)呂冰等人利用Pro/MECHANICA軟件對(duì)收獲機(jī)的挖掘鏟及鏟柄機(jī)構(gòu)進(jìn)行過(guò)有限元分析,在得到了位移、應(yīng)變及應(yīng)力云圖后,證明了挖掘鏟的最大應(yīng)力與最大位移量均滿足設(shè)計(jì)要求[5];青島農(nóng)業(yè)大學(xué)尚書旗等人采用動(dòng)力學(xué)仿真分析軟件ADAMS建立了花生收獲機(jī)清選機(jī)構(gòu)的虛擬樣機(jī)模型,并對(duì)收獲機(jī)清選機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了仿真分析,得到了清選機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)學(xué)性能參數(shù)[6]。

本研究借助有限元仿真技術(shù)分析花生收獲機(jī)摘果機(jī)構(gòu)的物理過(guò)程,深入研究有限元仿真涉及的關(guān)鍵技術(shù),并開(kāi)發(fā)適合的有限元模型;然后利用有限元模型,對(duì)摘果機(jī)構(gòu)的關(guān)鍵參數(shù)——輥筒轉(zhuǎn)速進(jìn)行了優(yōu)選,確定了摘果輥筒的最佳轉(zhuǎn)速范圍;進(jìn)一步,在掌握了花生收獲機(jī)摘果方式及輥筒直徑與葉片重疊度對(duì)摘果破碎率的影響機(jī)理之后,分析了現(xiàn)存摘果輥筒的結(jié)構(gòu)弊端,并以降低破碎率為目的對(duì)摘果輥筒進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化,為進(jìn)一步改進(jìn)摘果裝置結(jié)構(gòu)形式和研發(fā)

新產(chǎn)品提供了技術(shù)支持。

1 有限元仿真關(guān)鍵技術(shù)

1.1 求解算法控制

為保證仿真過(guò)程順利進(jìn)行和獲得較為精確的結(jié)果,對(duì)求解算法的選擇和控制是首先應(yīng)解決的關(guān)鍵技術(shù)[7]。隱式模擬所需要的增量步較少,但在其每個(gè)增量步中都需要求解整套剛度矩陣,求解較為費(fèi)時(shí)且不易收斂,因此常用來(lái)求解靜態(tài)和準(zhǔn)靜態(tài)問(wèn)題,而不適于復(fù)雜接觸問(wèn)題的求解。顯式求解算法采用中心差分法對(duì)運(yùn)動(dòng)方程進(jìn)行顯示時(shí)間積分,避免了隱式方法中的迭代運(yùn)算,減少了計(jì)算量,尤其適合求解具有復(fù)雜接觸屬性的高速動(dòng)力學(xué)事件。摘果輥筒葉片與花生莢果碰撞沖擊時(shí),其接觸狀態(tài)和沖擊力不斷發(fā)生變化,結(jié)構(gòu)的相應(yīng)變化也非?？?因此,本文研究采用顯式求解算法。

1.2 “剪切自鎖”控制

ABAQUS有限元軟件為用戶提供了豐富的的單元類型,主要有線性完全積分單元、線性減縮積分單元、二次完全積分單元和二次減縮積分單元四種,但其中大部分單元都存在“剪切自鎖”,使得單元過(guò)于剛硬,即使劃分很細(xì)網(wǎng)格而計(jì)算精度仍然很差[8-9]?；ㄉ斋@機(jī)摘果過(guò)程中,旋轉(zhuǎn)的輥筒葉片對(duì)花生莢果的拍打、梳拉力和果柄對(duì)果莢的拉力會(huì)使果莢受瞬時(shí)剪切力作用,因此,為避免出現(xiàn)“剪切自鎖”現(xiàn)象,本文的仿真分析選擇線性單元。

1.3 沙漏控制

動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析中常采用顯示積分算法,其沒(méi)有隱式積分算法中所需要的整體剛度矩陣,避免了大量剛度矩陣求逆疊代的運(yùn)算,但為了保留對(duì)動(dòng)態(tài)問(wèn)題的精確描述仍需要設(shè)定很小的時(shí)間增量步,這樣必然會(huì)引起大量微小時(shí)間增量步的循環(huán)計(jì)算,此時(shí)通常采用高斯積分一類的減縮數(shù)值積分來(lái)減少計(jì)算量[8],同時(shí)也可避免采用完全積分出現(xiàn)的“剪切自鎖”現(xiàn)象。但采用減縮單元最大的缺點(diǎn)是存在沙漏問(wèn)題而使網(wǎng)格容易被扭曲,這是結(jié)構(gòu)非線性動(dòng)力響應(yīng)數(shù)值分析中必須解決的關(guān)鍵技術(shù)之一。

沙漏控制方法主要有兩種:粘性阻尼力控制和剛度控制,ABAQUS軟件采用剛度控制,其在線性減縮積分單元中引入了“沙漏剛度”以限制沙漏模式的擴(kuò)展。模型中的單元越多,這種剛度對(duì)沙漏模式的限制就越有效[10]。因此,可以通過(guò)劃分較多單元數(shù)目和劃分較細(xì)的網(wǎng)格來(lái)對(duì)克服沙漏問(wèn)題。

2 有限元建模與分析

2.1 有限元建模

(1)輥筒有限元模型

為使模型能盡量反應(yīng)實(shí)際情況,本文根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)中使用的花生聯(lián)合收獲機(jī)輥筒尺寸,建立了其三維數(shù)字模型,鋼管輥筒厚度為4 mm,葉片厚度為3 mm,最外緣直徑200 mm,筒長(zhǎng)600 mm,所選材料及性能見(jiàn)表1。

表1 模型材料性能表

采用掃掠網(wǎng)格劃分技術(shù),應(yīng)用線性減縮六面體C3D8R單元對(duì)輥筒和葉片進(jìn)行網(wǎng)格劃分,結(jié)果如圖1 (a)所示。

(2)花生莢果有限元模型

依據(jù)花生莢果的基本形態(tài)尺寸,以兩端為球殼,中間為圓柱殼的殼體模型來(lái)模擬花生果莢。根據(jù)文獻(xiàn)[4]列出花生植株的材料性能參數(shù),見(jiàn)表1。采用以四邊形為主的自由網(wǎng)格劃分技術(shù),應(yīng)用S4R四結(jié)點(diǎn)曲面薄殼單元對(duì)花生莢果進(jìn)行網(wǎng)格劃分,結(jié)果如圖1 (b)所示。

圖1 有限元模型及網(wǎng)格劃分

2.2 創(chuàng)建裝配件及定義分析步

輥筒葉片與花生果莢在實(shí)際碰撞過(guò)程中會(huì)有多個(gè)碰撞方向和角度,但為了研究簡(jiǎn)便起見(jiàn),本文主要以輥筒葉片與花生果發(fā)生正面碰撞的情形來(lái)進(jìn)行分析[11]。在ABAQUS裝配模塊中對(duì)建立好的輥筒以及花生莢果模型進(jìn)行裝配,保證輥筒葉片在旋轉(zhuǎn)過(guò)程中可以與花生柄-果接點(diǎn)所在平面發(fā)生正面碰撞,同時(shí)為避免出現(xiàn)因大量時(shí)間增量步迭代引起的收斂問(wèn)題,在兩預(yù)接觸表面間只留有微小間隙,在圖2中可見(jiàn)裝配關(guān)系。

輥筒葉片對(duì)花生莢果拍打、沖擊直至其從果柄脫離的過(guò)程是十分短暫的,現(xiàn)取1 ms內(nèi)花生莢果的狀態(tài)變化進(jìn)行分析。在分析步模塊中創(chuàng)建一個(gè)單一動(dòng)態(tài)、顯式(dynamic,explicit)分析步,時(shí)間長(zhǎng)度設(shè)為0. 001 s,采用自動(dòng)時(shí)間增量步,定義場(chǎng)輸出使可輸出花生柄-果結(jié)合處的沖擊作用力(RF)結(jié)果。

2.3 定義約束及接觸

因輥筒的剛度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于花生果莢剛度,因此可在輥筒的質(zhì)心處選定參考點(diǎn),然后在輥筒實(shí)體與質(zhì)心參考點(diǎn)之間設(shè)定剛體約束,使輥筒成為剛體模型。采用顯式面-面接觸(surface to surface)類型設(shè)定輥筒葉片與花生莢果兩表面之間的的接觸,采用運(yùn)動(dòng)接觸算法和有限滑移進(jìn)行控制,接觸情況如圖2所示。

圖2 輥筒與果莢的接觸設(shè)置

2.4 施加載荷、邊界條件及提交作業(yè)

摘果輥筒的臺(tái)架試驗(yàn)表明當(dāng)輥筒葉片對(duì)花生莢果的擊打頻率在5～6次/s時(shí),摘果效果最佳[12]?，F(xiàn)以6次/s的頻率,即360 n/min的轉(zhuǎn)速為輥筒施加初始角速度場(chǎng),同時(shí)為輥筒質(zhì)心位置的參考點(diǎn)添加轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,以使其繞默認(rèn)坐標(biāo)系的Z軸旋轉(zhuǎn)。

2.5 仿真結(jié)果

當(dāng)輥筒葉片與花生柄-果接點(diǎn)所在平面發(fā)生正面碰撞時(shí),考慮柄-果結(jié)合處的沖擊作用力情況。在輥筒轉(zhuǎn)速為360 n/min的情況下,花生柄-果接點(diǎn)處的沖擊作用力隨時(shí)間的變化情況如圖3所示。

圖3 輥筒轉(zhuǎn)速為360 n/min時(shí)的花生柄-果接點(diǎn)處沖擊力變化曲線圖

由上圖可知,輥筒葉片與花生莢果在大約0.23 ms時(shí)刻發(fā)生碰撞接觸,此時(shí)刻之后作用力逐漸增大;大約0.5 ms時(shí)刻,作用力達(dá)到峰值(約為40 N),之后沖擊效果減弱,作用力減小,此時(shí)刻的作用力值就可看作輥筒葉片對(duì)花生果莢的沖擊力,現(xiàn)作出0.5 ms時(shí)刻花生果莢的位移云圖及沖擊作用力云圖,分別如圖4、5所示。

圖4 花生莢果的位移云圖

圖5 花生柄-果接點(diǎn)處的沖擊作用力云圖

3 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為驗(yàn)證有限元仿真結(jié)果的正確性,進(jìn)行了摘果實(shí)驗(yàn),采用壓電式動(dòng)態(tài)測(cè)力儀測(cè)試沖擊力。測(cè)力儀與花生植株夾持示意圖如圖6所示。實(shí)驗(yàn)儀器安裝與摘果沖擊力測(cè)試過(guò)程分別如圖7、8所示。

圖6 測(cè)力儀與植株夾持示意圖

圖7 實(shí)驗(yàn)儀器安裝

圖8 測(cè)試過(guò)程

摘果輥筒轉(zhuǎn)速為200 n/min和300 n/min下的沖擊力試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

從上表可以看出,輥筒在200 n/min轉(zhuǎn)速下,三組試驗(yàn)所得花生單果受輥筒葉片的沖擊力數(shù)值分別為13.793 N,17.375 N和18.167 N;求均值后,花生單果受沖擊力為16.445 N;輥筒在300 n/min轉(zhuǎn)速下,三組試驗(yàn)所得花生單果受輥筒葉片的沖擊力數(shù)值

分別為35.339 N,32.658 5 N和33.8 N;求均值后,花生單果受沖擊力為33.8 N。

表2 花生單果沖擊力值 /N

同時(shí),利用ABAQUS軟件分別作出輥筒在200 n/min和300 n/min轉(zhuǎn)速下摘果物理過(guò)程的仿真分析,得到花生單果受輥筒葉片的模擬沖擊力值分別為15.1 N和30 N。將仿真分析得到的沖擊力值與試驗(yàn)所得沖擊力值比較如圖9所示。

圖9 沖擊力仿真值與試驗(yàn)值比較圖

由上述對(duì)照?qǐng)D可知,仿真分析所得沖擊力數(shù)值比試驗(yàn)所得到的沖擊力數(shù)值小,且在200 n/min和300 n/min轉(zhuǎn)速下模擬數(shù)值與試驗(yàn)數(shù)值偏差分別為8.2% 和11.2%。由此說(shuō)明有限元仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果是比較一致,表明了本文所建立的有限元模型是正確的。

4 關(guān)鍵參數(shù)及結(jié)構(gòu)優(yōu)化

4.1 輥筒轉(zhuǎn)速優(yōu)化

絕大多數(shù)半喂入式花生聯(lián)合收獲機(jī)都裝配有一對(duì)差相對(duì)輥式摘果輥筒,兩輥筒反向同速轉(zhuǎn)動(dòng),依靠旋轉(zhuǎn)葉片對(duì)花生莢果的梳拉和拍擊作用使莢果脫離果柄從而完成摘果作業(yè)?？梢?jiàn),摘果輥筒的轉(zhuǎn)速是影響收獲機(jī)摘果性能最為關(guān)鍵的因素之一,為了獲取最佳的摘果效果,有必要對(duì)摘果輥筒的轉(zhuǎn)速進(jìn)行優(yōu)化。

基于上述有限元模型進(jìn)行輥筒轉(zhuǎn)速在160～420 n/min(以20為間隔)范圍內(nèi)摘果物理過(guò)程的模擬分析,得到不同轉(zhuǎn)速下輥筒葉片對(duì)花生莢果的沖擊力作用數(shù)值,其數(shù)值結(jié)果折線圖如圖10所示。

根據(jù)花生植株的力學(xué)特性的研究結(jié)果及以上數(shù)據(jù)可知,若要防止花生果殼在摘果作業(yè)中不致破碎,摘果輥筒的最高轉(zhuǎn)速應(yīng)為360 n/min(此時(shí)沖擊力值為40.1 N);若想進(jìn)一步提升花生收獲機(jī)的凈摘率,減小摘取花生的帶柄率,要求摘果輥筒葉片對(duì)花生莢果的沖擊作用力值介于果-柄接點(diǎn)拉力值與秧-柄接點(diǎn)拉力值之間,即F∈(14 N,17 N)。根據(jù)圖10的數(shù)據(jù)結(jié)果可知,當(dāng)輥筒轉(zhuǎn)速分布在180～220 n/min之間時(shí),輥筒葉片對(duì)花生莢果的沖擊作用力值分布在12.22～18.32 N之間,為了確定出(14 N,17 N)區(qū)間力值所對(duì)應(yīng)的輥筒轉(zhuǎn)速,繼續(xù)做出180～220 n/min(以5為間隔)轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的摘果過(guò)程有限元仿真模擬,得到摘果葉片對(duì)花生莢果的作用力值數(shù)據(jù)如圖11所示。

圖10 不同轉(zhuǎn)速下(160～420 n/min)輥筒葉片對(duì)花生莢果的沖擊作用力值

圖11 不同轉(zhuǎn)速下(180～220 n/min)輥筒葉片對(duì)花生莢果的作用力值折線圖

根據(jù)花生植株的力學(xué)特性的研究結(jié)果及上圖數(shù)據(jù)可知,當(dāng)摘果輥筒轉(zhuǎn)速在195～215 n/min內(nèi)時(shí),花生收獲機(jī)摘果機(jī)構(gòu)可較干凈地摘取花生莢果,即花生柄-果接點(diǎn)斷裂,而秧-柄接點(diǎn)未斷裂,花生莢果可單獨(dú)由秧蔓脫落且果殼不會(huì)破碎。

4.2 摘果輥筒結(jié)構(gòu)優(yōu)化

為了改進(jìn)花生收獲機(jī)摘果機(jī)構(gòu)摘果方式以便降低收獲機(jī)摘果破碎率,對(duì)輥筒的葉片結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化。

(1)改進(jìn)結(jié)構(gòu)及其優(yōu)點(diǎn)

圖12 改進(jìn)后的摘果輥筒示意圖

改進(jìn)后的摘果輥筒軸測(cè)圖及側(cè)視圖分別如上圖12(a)及圖17(b)所示,改進(jìn)后的新型摘果輥筒主要由輥筒軸1、固定板2、活動(dòng)板3以及防破碎橡膠板4組成。其中,摘果輥筒軸1的外周均布焊接有一定數(shù)量(此處為5)的固定板2,其外端配有同等數(shù)量的活動(dòng)板3,活動(dòng)板3搭接在固定板2上后兩者通過(guò)螺栓連接(5為螺栓,6為彈簧墊圈,7為螺母);活動(dòng)板3的末端接有防破碎橡膠板4,活動(dòng)板3插入橡膠板4的卡槽后,兩者硫化膠結(jié)在一起。

摘果部位采用防破碎的橡膠材料葉片代替原金屬材料板,同時(shí)在此橡膠板塊底部的摘果部位開(kāi)設(shè)有軸向防滑條紋,可增大摘果橡膠板對(duì)花生莢果產(chǎn)生的梳拉摩擦力以便摘果,圖13所示為摘果部位的局部放大圖。另外,為方便調(diào)節(jié)輥筒徑向安裝尺寸及葉片重疊距離,在固定板2及活動(dòng)板3上均開(kāi)設(shè)有徑向長(zhǎng)槽,然后通過(guò)螺栓將兩者連接,如圖13所示。

圖13 摘果部位局部放大圖

(2)改進(jìn)結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)

①摘果部位采用橡膠材料板替代通用鋼鐵板,并在橡膠板底部開(kāi)設(shè)軸向防滑條紋,增大摩擦,依靠摩擦和梳拉共同作用完成摘果作業(yè),且過(guò)程更加柔和,避免了高速旋轉(zhuǎn)的金屬材料板強(qiáng)烈沖擊花生莢果導(dǎo)致碎果的現(xiàn)象,降低摘果破碎率;②固定板與活動(dòng)板的搭接處均開(kāi)設(shè)長(zhǎng)槽后通過(guò)螺栓連接,方便調(diào)節(jié)徑向安裝尺寸及雙輥筒葉片重疊度。

5 結(jié) 論

(1)提出了一種基于有限元仿真技術(shù)的花生收獲機(jī)摘果機(jī)構(gòu)關(guān)鍵參數(shù)優(yōu)化方法。深入研究了摘果物理過(guò)程有限元仿真的關(guān)鍵技術(shù),開(kāi)發(fā)了適用于該物理過(guò)程的有限元模型。并利用該有限元模型進(jìn)行了仿真分析,獲得了花生柄-果接點(diǎn)處的沖擊力變化曲線。沖擊力仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的一致性,表明所建立的有限元仿真模型是正確的。基于有限元模型對(duì)摘果機(jī)構(gòu)的關(guān)鍵工作參數(shù)——輥筒轉(zhuǎn)速進(jìn)行了優(yōu)選,確定了最佳轉(zhuǎn)速范圍。

(2)研究結(jié)果表明:若在保證花生果殼不破碎的情況下順利完成摘果作業(yè),摘果葉片對(duì)花生莢果產(chǎn)生的沖擊作用力值應(yīng)分布為14～40 N,利用有限元分析確定了對(duì)應(yīng)的輥筒轉(zhuǎn)速范圍為195～360 n/min。

(3)分析了輥筒葉片重疊度對(duì)摘果破碎率的影響,并在分析現(xiàn)有輥筒直徑及葉片重疊度不可調(diào)的結(jié)構(gòu)弊端基礎(chǔ)上,以降低摘果破碎率為目標(biāo)對(duì)摘果輥筒進(jìn)行了結(jié)構(gòu)改進(jìn),設(shè)計(jì)了一種徑向位移和葉片重疊度可調(diào)的新型摘果輥筒葉片。

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Optim ization of Key Structural Parameters of Peanut Harvester Based on Finite Element Simulation Technology

ZHANG Peng,YANG Yong,ZHUWei-wei
(Qingdao Technological University,Qingdao Shandong 266033,China)

Picking physical process of the peanut harvester is a very complex nonlinear dynamical process for there is always collision of picking roller blade and pod,the traditional"testmethod"and the"thumb"are often difficult to obtain satisfactory results in analysis of picking process.The picking physical process of peanutharvester is studied by using the finite element simulation technique,and the key technologies of finite element simulation on the physical processes are also studied,then the finite elementmodel which is applied to the physical process is developed.Furthermore,simulation analysis is conducted by using the finite elementmodel;the impact force curve of peanut handle-fruit junction is obtained.In order to verify the correctness of finite element simulation analysis,picking experiments are conducted;the results show that the impact simulation and the experimental results are consistent,which indicates that the established FEM model is correct.Finally,roller speed,which is the key operating parameter of the pickingmechanism,is optimized based on the finite element simulation analysis to determine the optimal speed range,while the structural improvementand optimization of the picking roller are conducted based on the analysis of existing structural drawbacks of roller blades.

peanut harvester;pickingmechanism;finite element simulation;optimization

S225

A

1007-4414(2015)06-0044-05

10.16576/j.cnki.1007-4414.2015.06.017

2015-09-24

青島市民生科技計(jì)劃項(xiàng)目:花生聯(lián)合收獲機(jī)數(shù)字化設(shè)計(jì)關(guān)鍵技術(shù)項(xiàng)目(編號(hào):13-1-3-75-nsh)

張 鵬(1990-),男,山東煙臺(tái)人,在讀碩士研究生,研究方向:先進(jìn)制造理論與技術(shù)。