李 靜，谷江波

（中國(guó)電建集團(tuán)成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，四川成都 610072）

冶勒水電站深厚覆蓋層建壩的工程地質(zhì)條件研究

李 靜，谷江波

（中國(guó)電建集團(tuán)成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，四川成都 610072）

冶勒水電站大壩壩基覆蓋層深厚，層次結(jié)構(gòu)復(fù)雜，各層物理力學(xué)特性差異較大。本文主要就冶勒水電站深厚覆蓋層建壩的工程地質(zhì)條件、主要工程地質(zhì)問(wèn)題及處理措施等有關(guān)研究成果進(jìn)行了分析說(shuō)明，對(duì)同類(lèi)工程具有一定的類(lèi)比及指導(dǎo)意義。

冶勒水電站；深厚覆蓋層；工程地質(zhì)問(wèn)題；類(lèi)比

1 概 況

冶勒水電站為四川南椏河“一庫(kù)六級(jí)”梯級(jí)開(kāi)發(fā)的龍頭水庫(kù)電站工程。電站主要由瀝青混凝土心墻堆石壩、泄洪放空建筑物、引水發(fā)電系統(tǒng)等樞紐建筑物組成。瀝青混凝土心墻堆石壩最大壩高125.5 m，大壩地基防滲深度達(dá)200 m，采用防滲墻與帷幕聯(lián)合防滲處理方式。水庫(kù)總庫(kù)容2.98億m3，具多年調(diào)節(jié)能力，電站裝機(jī)容量240 MW，年發(fā)電量5.88億kW·h。

工程區(qū)處于川滇南北向構(gòu)造帶北段的冶勒斷塊上，區(qū)域地質(zhì)和地震地質(zhì)條件復(fù)雜。壩址覆蓋層深厚，層次結(jié)構(gòu)復(fù)雜，各層物理力學(xué)特性差異較大，覆蓋層工程地質(zhì)特性研究、基礎(chǔ)防滲處理等是冶勒水電站建壩的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題。

2 壩基覆蓋層工程地質(zhì)條件

冶勒水電站壩址右岸及河床下部由第四系中～上更新統(tǒng)的卵礫石層、粉質(zhì)壤土和塊碎石土組成，屬冰水河湖相沉積層，厚度大于420 m。根據(jù)沉積環(huán)境、巖性組合及工程地質(zhì)特征，自下而上（由老至新）分為五大巖組［1］。

第一巖組（Q22Ⅰ）弱膠結(jié)卵礫石層：以厚層卵礫石層為主，偶夾薄層狀粉砂層。該巖組深埋于壩基下部，最大厚度大于100 m，最小厚度僅15～35 m，具有弱透水性，并構(gòu)成壩基深部承壓含水層，承壓水具有埋藏深、水頭高、動(dòng)態(tài)穩(wěn)定的特點(diǎn)。

第二巖組（Q31Ⅱ）褐黃或灰綠色塊碎石土夾硬質(zhì)粘性土層：結(jié)構(gòu)密實(shí)，呈超固結(jié)壓密狀態(tài)，透水性微弱。該巖組在壩址河床部位其頂板埋深18～24 m，厚度一般為31～46 m。該巖組既是壩址深部承壓水的相對(duì)隔水、抗水層頂板，又是壩基防滲處理工程的主要依托對(duì)象。

第三巖組（Q32-1Ⅲ）卵礫石層與粉質(zhì)壤土互層：分布于壩基上部及右岸壩肩下部，總厚度45～154 m，是壩基主要持力層，同時(shí)也是壩基和右壩肩下部防滲處理的主要地層。粉質(zhì)壤土其間夾數(shù)層炭化植物碎屑層，局部含礫粉質(zhì)壤土透境體，在空間分布上由盆地邊緣向中心具有厚度增大、層次增多的變化趨勢(shì)。

第四巖組（Q32—2Ⅳ）弱膠結(jié)卵礫石層：厚度65～85 m，層間夾數(shù)層透鏡狀粉砂層或厚約0.2～3 m粉質(zhì)砂壤土。泥鈣質(zhì)空隙式弱膠結(jié)為主，局部基底式鈣質(zhì)膠結(jié)，多呈層狀或透鏡狀分布，存在溶蝕現(xiàn)象。具較弱的含水、透水性能，為右岸壩肩上部防滲處理的主要地層。

第五巖組（Q32—3Ⅴ）粉質(zhì)壤土夾炭化植物碎屑層：系一套以湖沼相為主的冰水—河湖相沉積層，厚約90～107 m，與下伏巨厚卵礫石層呈整合接觸。層內(nèi)夾3～8層礫石層，單層厚度0.8～5 m，具粒度小、膠結(jié)程度相對(duì)較差的特點(diǎn)。

構(gòu)成壩基五大巖組的含水性和透水性不均一。其中，第一、第四、第三巖組的卵礫石具弱透水性，第三、五巖組粉質(zhì)壤土和第二巖組塊碎石土夾硬質(zhì)土具微弱～極弱透水性。據(jù)水文地質(zhì)測(cè)試成果，各巖組的含水、透水性具有如下特征：

第一、四巖組以弱透水的卵礫石層為主，夾薄層微弱透水的粉細(xì)砂或粉質(zhì)壤土透鏡體。由于卵礫石層的充填與膠結(jié)程度不一，以及局部存在溶蝕空洞，其透水、含水性也存在不均一性，滲透系數(shù)一般（1.0～5.0）×10-3cm／s，小者僅（1.58～3.16）×10-4cm／s，第四巖組卵礫石層局部達(dá)9.86×10-3cm／s。

第二巖組為微弱透水的塊碎石土夾硬質(zhì)土，第五巖組以極弱透水的粉質(zhì)壤土及粉質(zhì)砂壤土為主，其含水性差，滲透系數(shù)小于2.2×10-5cm／s，具有相對(duì)隔水的特點(diǎn)。

第三巖組總體以弱透水卵礫石層與極弱透水粉質(zhì)壤土互層，具有弱透水層與局部隔水層相間分布的特點(diǎn)。該巖組上部以極弱透水的粉質(zhì)壤土夾弱透水卵礫石透鏡體，具有微弱透水性。其中，卵礫石層滲透系數(shù)一般（1.27～5.19）×10-3cm／s，小者約4.32×10-4cm／s；粉質(zhì)壤土滲透系數(shù)小于2.2× 10-5cm／s，透水性微弱。

3 土體的物理力學(xué)特性

壩址區(qū)上述的五大巖組地層在堆積過(guò)程中經(jīng)歷了不同程度的泥鈣質(zhì)膠結(jié)和超固結(jié)壓實(shí)作用。據(jù)卵礫石層的膠結(jié)物質(zhì)和粉質(zhì)土的化學(xué)成分分析，第三、四巖組卵礫石層膠結(jié)物的CaO、MgO和燒失量之和均高達(dá)50%以上；粉質(zhì)土中以第三巖組青灰色粉質(zhì)壤土的CaO、MgO和燒失量較高（45%左右），第二巖組的黃色硬質(zhì)粘性土則僅占10%?？梢?jiàn)第三、四巖組鈣質(zhì)膠結(jié)作用較強(qiáng)，第二巖組基本不具鈣質(zhì)膠結(jié)特征。壩段內(nèi)五大巖組的原始堆積面高程達(dá)2 750 m，取自壩址河谷底部2 540 m高程的第二巖組黃色硬質(zhì)粘性土和第三巖組青灰色粉質(zhì)壤土，在壓縮試驗(yàn)中求得其先期固結(jié)壓力分別為6.0 MPa和4.5 MPa，這種較高的先期固結(jié)壓力與河谷底部土層所承受過(guò)的上覆歷史荷載基本一致，反映出壩段各巖組土層皆屬超壓密土。故具有密度大、強(qiáng)度高、壓縮性低和透水性弱的特點(diǎn)［1］。

3.1 土體的物理性質(zhì)

（1）顆粒組成及結(jié)構(gòu)特征。根據(jù)巖組的顆粒組成可以分為粗、細(xì)粒土兩大類(lèi)。粗粒土以礫石為主，其含量占43%～63%，不均勻系數(shù)178.57～828.6，累積曲線基本上呈含砂率少的低緩坡型；細(xì)粒土以粉粒含量為主，占50%～63%，不均勻系數(shù)8.3～15.0，屬級(jí)配良好的粉土。

（2）物理性。據(jù)五大巖組物理性指標(biāo)，粗粒土類(lèi)比重為2.77～2.83，干密度為1.94～2.24 g／cm3，空隙比為0.48～0.64。它們均具有較大的干密度和較小的空隙比，屬密實(shí)土層；尤以細(xì)粒土因受到較大的先期固結(jié)壓力，達(dá)到較高的固結(jié)程度，其干密度較一般土層高。

（3）滲透性。由現(xiàn)場(chǎng)和室內(nèi)試驗(yàn)成果可知，壩址區(qū)五大巖組密度較大，結(jié)構(gòu)緊密，其透水性一般較弱。其中，粉質(zhì)壤土、黃色硬質(zhì)土和塊碎石土滲透系數(shù)K＝3.51×10-5～5.6×10-9m／s，屬極弱～微弱透水層，可視為相對(duì)隔水層；卵礫石層K＝5.19× 10-3～1.58×10-4cm／s，屬弱透水層。

3.2 土體的力學(xué)性質(zhì)

（1）變形特性。對(duì)壩基第二巖組塊碎石土夾硬質(zhì)粘土、第三巖組青灰色粉質(zhì)壤土和第三、四巖組卵礫石層進(jìn)行了10組大型現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)，最大荷載達(dá)2.2 MPa，試驗(yàn)成果如圖1所示。由試驗(yàn)成果表明：其P～S關(guān)系曲線未出現(xiàn)明顯轉(zhuǎn)折點(diǎn)；用作圖法求得的比例界限Pkp荷載的沉降量?jī)H為0.314～1.122 cm，其沉降量不大。

圖1 現(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)P-S曲線

細(xì)粒土原狀樣室內(nèi)試驗(yàn)共進(jìn)行了19組，其中第二巖組黃色硬質(zhì)粘性土和第三巖組粉質(zhì)壤土各9組，第五巖組粉質(zhì)壤土1組，最大垂直荷載為1.6 MPa，試驗(yàn)成果表明，均屬于低壓縮土。水利水電科學(xué)研究院對(duì)第二巖組黃色硬質(zhì)粘性土和第三巖組之青灰色粉質(zhì)壤土進(jìn)行壓縮性試驗(yàn)時(shí)，當(dāng)施加最大壓力達(dá)3.2MPa時(shí)，其壓縮曲線的正常壓密段仍未出現(xiàn)，經(jīng)使用圖解法求得的第二、三巖組細(xì)粒土的先期固結(jié)壓力在4.5～6.0MPa之間。

這種承受過(guò)較高的先期固結(jié)壓力的超固結(jié)壓密土體，其表部變形模量值是通過(guò)原位承載試驗(yàn)，以比例極限Pkp對(duì)應(yīng)的沉降量為基準(zhǔn)，按布氏理論計(jì)算確定的。根據(jù)太沙基、弗洛林、雅羅申柯等研究，土體的變形模量具有隨埋深增加、圍壓增大而增大的規(guī)律性，故對(duì)于3～5m深度以下的土體可適當(dāng)?shù)奶岣咦冃文Ａ恐怠?/p>

（2）抗剪強(qiáng)度。壩址第三巖組之粉質(zhì)壤土及第二巖組塊碎石土夾黃色硬質(zhì)粘性土是控制壩基抗滑穩(wěn)定的土層?，F(xiàn)場(chǎng)原位大剪試驗(yàn)及室內(nèi)小三軸剪等試驗(yàn)成果表明，同一種土體在不同試驗(yàn)條件下，其抗剪強(qiáng)度值均較高，且差值不大，摩擦角φ介于33.27°～35.94°之間，凝聚力C值均大于0.1MPa。小三軸剪試驗(yàn)所得到的應(yīng)力～應(yīng)變曲線均有峰值出現(xiàn)，一般呈駝峰型軟化形式脆性破壞，顯示出具超固結(jié)壓密土的剪切破壞特征。

（3）抗?jié)B強(qiáng)度。壩段土體現(xiàn)場(chǎng)及室內(nèi)原狀樣滲透變形試驗(yàn)結(jié)果表明，第三巖組之粉質(zhì)壤土和第二巖組塊碎石土、黃色硬質(zhì)土的抗?jié)B強(qiáng)度均較高，破壞比降為12.2～13.93以上，其破壞形式主要是流土，試件破壞時(shí)在土體下游面僅出現(xiàn)局部開(kāi)裂或鱗片狀剝落。第三、四巖組卵礫石由于具有泥鈣質(zhì)膠結(jié)作用，其抗?jié)B強(qiáng)度亦較高，破壞比降為4.25～10.4以上。壩段各巖組抗?jié)B強(qiáng)度較高，臨界比降和破壞比降值均超過(guò)一般同類(lèi)的非超壓密土。

（4）動(dòng)力特征。標(biāo)準(zhǔn)慣入法、跨孔法和動(dòng)三軸剪力特性試驗(yàn)成果表明，第二巖組黃色硬質(zhì)粘性土標(biāo)貫擊數(shù)為46～59擊，橫波速度為488～499m／s；第三巖組青灰色粉質(zhì)壤土標(biāo)貫擊數(shù)為56～106擊，橫波速度為463～499m／s。在動(dòng)三軸試驗(yàn)中，土樣在振動(dòng)過(guò)程中，孔隙水壓力普遍發(fā)展緩慢，多呈軟化型脆性破壞，動(dòng)強(qiáng)度值高。故該類(lèi)土具有標(biāo)貫擊次高、波速高和動(dòng)強(qiáng)度值高的特點(diǎn)，屬超固結(jié)壓密土。

4 壩基（肩）覆蓋層工程地質(zhì)問(wèn)題及處理措施

4.1 壩基（肩）滲漏

埋藏于壩基下部49～70m的第一巖組（Q22Ⅰ）為深部承壓含水層，滲透系數(shù)K＝（1.15～5.75）× 10-3cm／s，承壓水體逕流緩慢，排泄不暢。根據(jù)大型三向電模擬滲流試驗(yàn)，在無(wú)任何防滲情況下，建庫(kù)后庫(kù)水通過(guò)第一巖組的滲流量由建庫(kù)前的0.165～0.177m3／s增加到0.285～0.298m3／s，僅增加0.12 m3／s，其滲漏量和增加值均很小。因此，對(duì)分布于壩基下部的第一巖組可不考慮進(jìn)行防滲處理。

右壩肩2650m高程以下至壩基河床下部深約18～24m一帶為第四、第三巖組，垂直厚度128～137m，卵礫石層透水性不均一，岸坡地下水位低。蓄水后壩基及右壩肩的第三、第四巖組（特別是第四巖組）將是其滲漏的主要途逕。據(jù)三向電模擬滲流試驗(yàn)結(jié)果，建庫(kù)后無(wú)防滲設(shè)施情下，通過(guò)第三、第四巖組的滲流量為0.665～0.669m3／s，約占總滲流量0.957～0.95m3／s的70%左右。應(yīng)對(duì)其采取相應(yīng)的防滲工程處理措施，以減少其滲漏量，確保抗?jié)B穩(wěn)定性。根據(jù)基礎(chǔ)土體的水文工程地質(zhì)條件，在河床壩基部位可將垂直防滲插入到第二巖組塊碎石土夾硬質(zhì)土層之中，在右岸壩肩（或7號(hào)溝一帶），由于第二巖組埋藏較深，綜合考慮基礎(chǔ)滲透及防滲處理難度，可采用懸掛式防滲處理方式。

左岸壩肩2700m高程以下為坡崩積塊碎石土和第二巖組塊碎石土層所覆蓋，坡崩積層厚度小，一般3～5m，結(jié)構(gòu)松散，工程地質(zhì)性狀差；第二巖組黃色塊碎石土層，結(jié)構(gòu)密實(shí)，透水性微弱，工程地質(zhì)性狀好。

壩基防滲漏及防滲透處理措施應(yīng)與大壩基礎(chǔ)地質(zhì)條件相適宜，基礎(chǔ)防滲布置形式采用混凝土防滲墻與帷幕灌漿相結(jié)合的防滲方式，從左岸～河床～右岸基礎(chǔ)防滲分別采用帷幕灌漿、防滲墻＋帷幕、防滲墻、防滲墻＋帷幕的布置方式，可有效減少繞壩滲漏量；河床和右岸壩肩基礎(chǔ)防滲均以第二巖組為防滲依托層，構(gòu)成了一個(gè)完整的防滲體系；右岸臺(tái)地采用懸掛式防滲方式，可有效減少壩肩繞滲量。

4.2 壩基（肩）抗?jié)B穩(wěn)定

壩基及右岸壩肩分布的第三、第四巖組卵礫石層及粉質(zhì)壤土層，抗?jié)B性能好，設(shè)置一定的防滲工程后即可使該巖組處于抗?jié)B穩(wěn)定狀態(tài)。

（1）壩下游河床中分布有厚約50 m的第二巖組，由于下伏第一巖組未進(jìn)行防滲處理，因此第二巖組將承受較高的水頭壓力。根據(jù)大型三向電模試驗(yàn)表明，水庫(kù)蓄水后，第二巖組頂板水頭差達(dá)70.9 m，其滲透比降為1.418，小于第二巖組塊碎石土的允許比降3.8～4.8，故第二巖組不存在管涌問(wèn)題。此外，由于壩下游河床下部厚約50 m的第二巖組土體自重小于其下部第一巖組承壓水的滲透壓力，在70.9 m水頭差的滲透壓力作用下，是否會(huì)發(fā)生整體性的流土破壞，主要取決于被移動(dòng)土體與周?chē)馏w間的抗剪強(qiáng)度。也就是說(shuō)若發(fā)生整體流土破壞現(xiàn)象，可視為土體間產(chǎn)生垂直剪切破壞，判別如下［2］：

①臨界上浮力包括土體自重壓力與側(cè)向約束力兩部分，臨界上浮力Pk為：

式中 r′—土體浮容重，T／m3；取r′＝1.3 T／m3；

H—土體厚度，取H＝50 m；

R—土體半徑，取R＝20 m；

C—凝聚力，取C＝0.1 MPa。

②承壓水上升作用的滲透壓力（上浮力）

式中 γω—水的密度，γω＝1.0 T／m3；

h—蓄水后作用于土體頂?shù)装宓乃^差，取h＝70.9 m。

③當(dāng)Pk≥P時(shí)，土體不會(huì)發(fā)生流土破壞；Pk＜P時(shí)，土體可能發(fā)生流土破壞。

通過(guò)驗(yàn)算復(fù)核，第二巖組的自重壓力與側(cè)向約束力之和Pk＝1.127 MPa，大于作用在該土體頂?shù)装宓纳细×＝0.695 MPa，安全系數(shù)K＝1.62。因此，埋藏于壩下游第二巖組在建庫(kù)后將不會(huì)發(fā)生整體流土破壞現(xiàn)象，即該部分土體是處于穩(wěn)定狀態(tài)的。

（2）壩基及右岸壩肩部位的弱膠結(jié)卵礫石層與超固結(jié)粉質(zhì)壤土層接觸面結(jié)合緊密，透水性較弱。據(jù)在壩體下游的第三巖組卵礫石層與粉質(zhì)壤土接觸面上進(jìn)行的一組滲透變形試驗(yàn)成果，其滲透破壞比降達(dá)4.25時(shí)（與卵礫石層破壞比降一致），除在卵礫石中發(fā)生少量的細(xì)粒帶出及小裂紋之局部管涌外，在接觸面上未發(fā)生任何其它破壞現(xiàn)象，蓄水后不會(huì)發(fā)生接觸沖刷問(wèn)題。

4.3 壩基變形

壩址區(qū)左岸壩肩基巖面埋藏相對(duì)較淺，壩基及右岸壩肩下基巖面變化大，埋深較大，總體變形趨勢(shì)是自上游向下游、從左岸往右岸盆地中心傾斜，形成左岸覆蓋層較薄，壩基覆蓋層較厚、右岸覆蓋層深厚的特點(diǎn)。由于壩基下部基覆界面變化大，覆蓋層厚薄不同，各巖組物理力學(xué)性能存在一定的差異，壩基變形存在不對(duì)稱(chēng)性和不均一性，有由左岸向右岸發(fā)生“傾斜”變形的現(xiàn)象，對(duì)壩體及心墻的應(yīng)力分布及變形帶來(lái)一定的影響。

河床壩基淺層部位，分布的“ⅢB”粉質(zhì)壤土層，其頂板埋深0.5～4 m，厚0.5～17.5 m，自壩基上游往下游逐漸增厚，亦應(yīng)考慮“ⅢB”層厚度不等引起的壩基不均一沉降變形。雖然壩基基礎(chǔ)存在不均一變形問(wèn)題，由于壩基持力層范圍內(nèi)的土體，均屬超固結(jié)密實(shí)土體，力學(xué)性能較好，抗變形能力較強(qiáng)，其變形量不大，加之堆石壩底寬較大，對(duì)基礎(chǔ)變形的適應(yīng)性強(qiáng)，故壩基變形對(duì)壩體的影響問(wèn)題不突出。為盡可能減少基礎(chǔ)不均一沉降變形對(duì)心墻的影響，要求心墻部位基礎(chǔ)置于密實(shí)的原狀土體內(nèi)，并在基礎(chǔ)面上設(shè)置混凝土基座，可改善基礎(chǔ)的應(yīng)力狀態(tài)。

壩基由多層結(jié)構(gòu)土體組成，其中壩下游的“ⅢB”粉質(zhì)壤土層和“ⅢB”粉質(zhì)壤土與下伏的卵礫石層或塊碎石夾硬質(zhì)土層之接觸面，埋藏較淺，構(gòu)成壩基潛在淺表層可能“滑移面”。當(dāng)大壩填筑完成后，“滑移面”處于受壓狀態(tài)，對(duì)壩基抗滑穩(wěn)定有利，且接觸面力學(xué)性能及膠結(jié)狀態(tài)均較好。此外，在壩體下游設(shè)置了寬約200 m，厚20～30 m的壩體壓重區(qū)，壩基抗滑穩(wěn)定滿足要求。

4.4 壩基地震液化

據(jù)土體物理性試驗(yàn)研究，壩基粉質(zhì)壤土夾炭化植物碎屑層，粘粒含量Pc＝8%～28.5%，塑性指數(shù)Ip＝8.4～17.9，沉積時(shí)代為晚更新世中期，曾受到高達(dá)4.5～6.0 MPa的先期固結(jié)壓力作用，結(jié)構(gòu)密實(shí)，動(dòng)、靜強(qiáng)度指標(biāo)高，標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)在56擊以上。通過(guò)經(jīng)驗(yàn)判別法和H·B·Seed剪應(yīng)力對(duì)比法判斷如下：

（1）地面最大加速度amax時(shí)，地面下深度H處的地震剪應(yīng)力：

式中 amax—地面最大水平地震加速度，取0.30 g、0.45 g；

rd—水平地震剪應(yīng)力隨深度折減系數(shù)；

rf—上覆土層平均飽和密度，T／m3；

△h—上覆土層分層高度，m。

（2）同一深度飽和土層抗震液化剪應(yīng)力：

式中 τd／σ3c—室內(nèi)動(dòng)剪應(yīng)力比，采用Kc＝1，Nf＝8、12、20的試驗(yàn)值；

Cr—室內(nèi)與現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)力比校正系數(shù)，取0.63；r′—土的有效容重，地下水位以下取浮容重，T／m3。

（3）判定：當(dāng)τs≥τc，土層不液化；τs＜τc土層可能液化。

當(dāng)?shù)孛孀畲笏降卣鸺铀俣劝?0年超越概率5%和100年超越概率2%分別取amax＝0.30 g、0.45 g情況下，壩基不同深度飽和狀態(tài)的粉質(zhì)壤土均不發(fā)生液化破壞。由于粉質(zhì)壤土在壩基下埋藏較淺，且分布范圍較大，強(qiáng)震波及可能引起的局部孔隙水壓升高，降低抗剪強(qiáng)度，對(duì)壩基變形穩(wěn)定和抗滑穩(wěn)定不利。為此，在壩基分別設(shè)置減壓孔、反濾排水墊層和壩下游壓重等工程處理措施。

5 結(jié) 語(yǔ)

通過(guò)大量系統(tǒng)性的試驗(yàn)與研究，查明了冶勒水電站復(fù)雜結(jié)構(gòu)的覆蓋層壩基的工程地質(zhì)條件，成功地解決了冶勒水電站在超深厚覆蓋層上筑壩的關(guān)鍵性工程地質(zhì)問(wèn)題，為工程設(shè)計(jì)提供了豐富翔實(shí)的基礎(chǔ)資料。主要的工程地質(zhì)勘察研究方法及成果已經(jīng)過(guò)了多年的運(yùn)行檢驗(yàn)，為我國(guó)特別是川西地區(qū)深厚覆蓋層建壩工程地質(zhì)勘察研究積累了經(jīng)驗(yàn)。

［1]中國(guó)水電顧問(wèn)集團(tuán)成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司.冶勒水電站深厚覆蓋層建壩的工程地質(zhì)條件研究報(bào)告［R］.2008.

［2]夏萬(wàn)洪，魏星燦，杜明祝.冶勒水電站壩基超深厚覆蓋層Q3的工程地質(zhì)特性及主要工程地質(zhì)問(wèn)題研究［J］.水電站設(shè)計(jì)，2009，25（2）：81-87.

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1003-9805（2015）04-0019-04

2015-06-29

李靜（1963-），女，四川井研人，高級(jí)工程師，從事水電站工程地質(zhì)勘測(cè)工作。