張衛(wèi)華，項(xiàng)春萍，陳小偉，張寶利

（1.渤海裝備巨龍鋼管公司，河北 青縣 062658；2.渤海石油職業(yè)學(xué)院，河北 青縣 062552）

為了滿足油氣輸送經(jīng)濟(jì)性的要求，我國油氣輸送用鋼管向高鋼級(jí)、大壁厚方向發(fā)展，尤其是海底管線、特殊地帶等使用的鋼管要求采用壁厚更厚的焊管［1-5］。近年來，我國油氣管網(wǎng)使用的壁厚在25.4 mm以上的直縫埋弧焊管占有量逐步增加。中國南海深水天然氣項(xiàng)目（荔灣項(xiàng)目）用焊管的規(guī)格有3種：X65鋼級(jí)Φ762mm×28.6mm，X65鋼級(jí)Φ762 mm×30.2mm，X70M 鋼級(jí)Φ762mm×31.8mm［6］。隨著焊管壁厚的增加，由于鋼板軋制工藝及鋼管焊接成型等因素的影響，使得焊管壁厚方向上的力學(xué)性能分布不均勻性增加。加工圓棒試樣的位置差異將會(huì)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)生較大影響。因此，研究厚壁（壁厚25.4 mm以上）焊管試樣加工位置及試驗(yàn)方法，對(duì)于真實(shí)反映焊管性能，提高管道安全性，節(jié)約成本等具有重要意義。現(xiàn)以X65鋼級(jí)Φ762 mm×30.2 mm規(guī)格厚壁焊管為例，分析其強(qiáng)度在壁厚方向的分布規(guī)律。

1 試驗(yàn)材料及試樣制備

1.1 試驗(yàn)材料

由于厚度較大鋼板的軋制次數(shù)少，鑄坯的偏析（主要是中心偏析）嚴(yán)重，原始奧氏體晶粒度大；因此，要求對(duì)X65鋼級(jí)鋼板進(jìn)行控軋、鋼板合金成分控制及顯微組織控制。通過采用低C、適量Mo和微鈦處理的成分設(shè)計(jì)，純潔鋼-鈣處理和無缺陷連鑄坯的煉鋼技術(shù)，軋制時(shí)再通過快速冷卻來細(xì)化晶粒、減少帶狀組織的生成，使鋼板具有高強(qiáng)度、高韌性、高的均勻伸長率以及較窄的強(qiáng)度區(qū)間。X65鋼級(jí)鋼板的化學(xué)成分設(shè)計(jì)見表1，X65鋼級(jí)南海深水天然氣項(xiàng)目用鋼板的顯微組織如圖1所示。

表1 X65鋼級(jí)鋼板的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）設(shè)計(jì) %

圖1 X65鋼級(jí)南海深水天然氣項(xiàng)目用鋼板的顯微組織

從圖1可以看出：X65鋼級(jí)鋼板的晶粒度從表面到中部較為均勻，晶粒度均為10.6級(jí)。

圖2所示為X70鋼級(jí)大唐煤制氣輸氣管道工程用鋼板（板厚26.2mm）的顯微組織。從圖2可以明顯看出：板厚中部的晶粒度較為粗大，晶粒度為10級(jí)，越接近表面晶粒度越細(xì)，表面晶粒度達(dá)10.6級(jí)。從鋼板板厚方向的顯微組織來看，其表面與中部的組織是不均勻的，這是由于鋼板在軋制過程中冷卻速度過快或壓下量較小等因素造成的。對(duì)于厚度較大的鋼板，上下表面冷卻速度大，而中部的冷卻速度小，因此造成鋼板厚度方向上的組織不均勻。

圖2 X70鋼級(jí)大唐煤制氣輸氣管道工程用鋼板的顯微組織

1.2 試樣制備

1.2.1 標(biāo)準(zhǔn)對(duì)力學(xué)試樣加工的要求

APISpec 5L—2012《管線鋼管規(guī)范》標(biāo)準(zhǔn)對(duì)焊管力學(xué)試樣制備的方向和位置進(jìn)行了規(guī)定，要求取橫向和縱向試塊，橫向試塊中心距直焊縫約180°或 90°，縱向試塊中心距焊縫 90°［7］。該標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定拉伸試樣可采用板狀試樣或圓棒試樣，其他標(biāo)準(zhǔn)對(duì)板狀試樣和圓棒試樣的采用有不同的規(guī)定。APISpec 5L—2012標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)圓棒試樣的要求是：制造商可選擇使用相鄰的較大直徑試樣外，橫向拉伸試驗(yàn)用圓棒試樣的直徑還應(yīng)符合規(guī)定（表2）。對(duì)于壁厚19.0mm的焊管，其縱向拉伸試驗(yàn)用圓棒試樣的直徑應(yīng)為12.7mm。南海深水天然氣項(xiàng)目對(duì)所用焊管的力學(xué)性能要求更嚴(yán)格：進(jìn)行拉伸試驗(yàn)時(shí)，需同時(shí)采用板狀試樣和圓棒試樣，并對(duì)板狀試樣的橫向和縱向拉伸試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行評(píng)判，以圓棒試樣的試驗(yàn)結(jié)果作為參考［8］。

表2 鋼管尺寸與橫向拉伸試驗(yàn)用圓棒試樣直徑之間的關(guān)系

1.2.2 圓棒試樣在鋼管壁厚方向上的加工位置

南海深水天然氣項(xiàng)目標(biāo)準(zhǔn)要求，對(duì)焊管板狀試樣的屈服強(qiáng)度進(jìn)行評(píng)判，但由于圓棒試樣能更真實(shí)地反映焊管的屈服強(qiáng)度，因此以圓棒試樣的試驗(yàn)結(jié)果為依據(jù)具有重要作用［9-10］。實(shí)踐發(fā)現(xiàn)，對(duì)于厚壁焊管，不同加工位置的圓棒試樣，其試驗(yàn)結(jié)果會(huì)存在差異。但相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)［7，8-11］對(duì)圓棒試樣的加工位置并未做出具體規(guī)定。以南海深水天然氣項(xiàng)目用X65鋼級(jí)Φ762 mm×30.2 mm焊管為例，分析圓棒試樣的加工位置。

圖3～4所示分別為Φ12.7 mm、Φ8.9 mm圓棒試樣在Φ762 mm×30.2 mm焊管壁厚方向上最靠外表面和內(nèi)表面的加工位置。從圖3～4可以看出：Φ12.7mm圓棒試樣的兩個(gè)位置在焊管壁厚方向上相距10.6mm，Φ8.9mm圓棒試樣的兩個(gè)位置相距14.8mm。實(shí)踐表明：在表2中的焊管規(guī)格中，對(duì)于直徑大于610 mm、壁厚大于25 mm的鋼管，Φ12.7mm圓棒試樣的兩個(gè)加工位置相距約7 mm，Φ8.9 mm圓棒試樣的兩個(gè)加工位置相距約9 mm。壁厚越厚、管徑越大，兩個(gè)加工位置會(huì)相距越遠(yuǎn)。

圖3 Φ12.7mm圓棒試樣在焊管壁厚方向上的位置示意

圖4 Φ8.9mm圓棒試樣在焊管壁厚方向上的位置示意

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 試驗(yàn)結(jié)果

2.1.1 采用Φ12.7mm圓棒試樣

以南海深水天然氣項(xiàng)目用X65鋼級(jí)Φ762mm×30.2 mm焊管為例，分別在焊管內(nèi)、外表面及中部位置取Φ12.7mm圓棒試樣并進(jìn)行試驗(yàn)，取樣方向?yàn)闄M向和縱向，其屈服強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見表3。焊管內(nèi)、外表面及中部位置的屈服強(qiáng)度對(duì)比如圖5所示。

從表3和圖5可以看出：對(duì)于橫向Φ12.7mm圓棒試樣，試樣加工位置在焊管內(nèi)、外表面及中部的屈服強(qiáng)度平均值最大相差4 MPa，基本接近；抗拉強(qiáng)度平均值最大相差2 MPa，非常接近。從單個(gè)試驗(yàn)數(shù)據(jù)來看，大多數(shù)試樣內(nèi)、外表面的屈服強(qiáng)度高于中部的屈服強(qiáng)度，不同加工位置試樣的抗拉強(qiáng)度則基本接近。對(duì)于縱向Φ12.7mm圓棒試樣，加工位置在焊管外表面的試樣，其屈服強(qiáng)度平均值最大，比內(nèi)表面的高出25 MPa，比中部高21 MPa；內(nèi)表面的屈服強(qiáng)度最低，中部的屈服強(qiáng)度略高于內(nèi)表面；不同加工位置試樣的抗拉強(qiáng)度基本接近。

表3 焊管內(nèi)、外表面及中部位置的屈服強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度（Φ12.7 mm圓棒試樣）

圖5 焊管內(nèi)、外表面及中心位置的屈服強(qiáng)度對(duì)比（Φ12.7mm圓棒試樣）

2.1.2 采用Φ8.9mm圓棒試樣

以南海深水天然氣項(xiàng)目用X65鋼級(jí)Φ762 mm×30.2 mm焊管為例，分別在焊管內(nèi)、外表面及中部位置取Φ8.9 mm圓棒試樣并進(jìn)行試驗(yàn)，取樣方向?yàn)闄M向和縱向，其屈服強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見表4。焊管內(nèi)、外表面及中部位置的屈服強(qiáng)度對(duì)比如圖6所示。

表4 焊管內(nèi)、外表面及中部位置的屈服強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度（Φ8.9 mm圓棒試樣）

從表4和圖6可以看出：對(duì)于橫向Φ8.9 mm圓棒試樣，試樣加工位置在焊管內(nèi)、外表面及中部的屈服強(qiáng)度平均值最大相差8 MPa，基本接近；內(nèi)、外表面的屈服強(qiáng)度很接近；抗拉強(qiáng)度平均值最大相差4 MPa，基本接近。對(duì)于縱向Φ8.9 mm圓棒試樣，加工位置在焊管外表面的試樣，其屈服強(qiáng)度最高，比內(nèi)表面高23 MPa，比中部屈服強(qiáng)度高16 MPa；內(nèi)表面的屈服強(qiáng)度最低，中部的屈服強(qiáng)度比內(nèi)表面略高；不同加工位置試樣的抗拉強(qiáng)度基本接近。

圖6 鋼管內(nèi)、外表面及中部位置的屈服強(qiáng)度對(duì)比（Φ8.9 mm圓棒試樣）

2.1.3 小 結(jié)

對(duì)于加工位置在X65鋼級(jí)Φ762 mm×30.2 mm焊管內(nèi)、外表面及中部的Φ12.7 mm和Φ8.9 mm圓棒試樣，橫向試樣的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均較接近；但縱向試樣的屈服強(qiáng)度值從外表面到內(nèi)表面逐漸降低，外表面屈服強(qiáng)度比內(nèi)表面高23～25 MPa，比中部位置的高16～21MPa。

2.2 受力分析

在制管成型及焊管焊接過程中，管體壁厚的不同位置在制管成型過程中所受的應(yīng)力不同，管體大部分面積會(huì)發(fā)生塑性形變，導(dǎo)致厚壁焊管在壁厚方向上的力學(xué)性能不均勻［12］。在制管成型過程中焊管母材內(nèi)、外表面受力情況如圖7所示。其中，切向壁厚外表面受到拉應(yīng)力，內(nèi)表面受到壓應(yīng)力；徑向壁厚內(nèi)、外表面均受到壓應(yīng)力；軸向壁厚外表面受拉應(yīng)力，內(nèi)表面受壓應(yīng)力［13］。

圖7 在制管成型過程中焊管母材內(nèi)、外表面受力情況示意

利用ANSYS有限元軟件模擬Ф1 219 mm×32 mm焊管在成型過程中的受力情況，具體如圖8所示。從圖8可以看出：鋼板上、下表面的變形力大，中部的變形力較小，最大壓力值達(dá)到768 MPa。變形后的鋼板經(jīng)過冷作硬化，上、下表面會(huì)產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力及殘余拉應(yīng)力，形變產(chǎn)生了強(qiáng)化。在上述幾種力的綜合作用下，厚壁焊管壁厚的不同位置出現(xiàn)了屈服強(qiáng)度不同的現(xiàn)象。

圖8 Ф1 219mm×32mm焊管在成型過程中的受力情況

3 包辛格效應(yīng)在厚壁焊管壁厚方向的分布

焊管橫向板狀拉伸試樣在試驗(yàn)前需壓平，會(huì)對(duì)屈服強(qiáng)度產(chǎn)生一定的影響，且壓平也會(huì)去掉試樣表層的硬化層。圓棒試樣不需要壓平，無包辛格效應(yīng)影響。由于測(cè)量焊管實(shí)際的屈服強(qiáng)度較為困難，而測(cè)試的圓棒試樣屈服強(qiáng)度接近于焊管的真實(shí)屈服強(qiáng)度。因此，可用圓棒試樣與板狀試樣的屈服強(qiáng)度之差近似代表試樣壓平過程中的包辛格效應(yīng)［14］。理論上，對(duì)于同一規(guī)格的焊管，包辛格效應(yīng)導(dǎo)致的強(qiáng)度會(huì)在一定范圍內(nèi)降低。通過對(duì)壁厚為22mm、25.7 mm及32mm的焊管試樣進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)隨著壁厚的加大，包辛格效應(yīng)有一定程度的減弱：壁厚為22 mm的焊管，包辛格效應(yīng)最大上升180 MPa；壁厚為25.7 mm的焊管，包辛格效應(yīng)最大上升142 MPa；壁厚為32mm的焊管，包辛格效應(yīng)最大上升90 MPa?，F(xiàn)以南海深水天然氣項(xiàng)目用X65鋼級(jí)Φ762 mm×30.2 mm焊管為例，分析包辛格效應(yīng)在厚壁焊管壁厚方向的變化情況。

將20組橫向板狀試樣與橫向Ф12.7 mm圓棒試樣的屈服強(qiáng)度進(jìn)行對(duì)比，Ф12.7 mm圓棒試樣加工位置分別在焊管內(nèi)、外表面和中部。橫向板狀試樣在壓平過程中產(chǎn)生的包辛格效應(yīng)如圖9所示。

圖9 橫向板狀試樣在壓平過程中產(chǎn)生的包辛格效應(yīng)

由圖9可以看出：與橫向Ф12.7mm圓棒試樣相比，只有個(gè)別橫向板狀試樣的屈服強(qiáng)度點(diǎn)稍有下降，多數(shù)試樣均有不同程度的上升，最大上升140 MPa；橫向板狀試樣的包辛格效應(yīng)平均在50 MPa左右。這說明橫向板狀試樣垂直于鋼板的軋制方向，在制管過程中，成型會(huì)對(duì)焊管的受力產(chǎn)生一定影響，在制樣過程中需對(duì)試樣進(jìn)行反向壓平，試樣的屈服強(qiáng)度會(huì)產(chǎn)生較大變化。但不同加工位置的厚壁焊管橫向圓棒試樣（加工位置在焊管外表面、內(nèi)表面及中部）的包辛格效應(yīng)基本相同。

4 結(jié) 論

（1）厚壁焊管的力學(xué)性能沿壁厚方向分布規(guī)律為：對(duì)于縱向圓棒試樣，加工位置在焊管外表面的試樣的屈服強(qiáng)度最高，中間其次，內(nèi)表面最低。由于焊管壁厚中部的變形力最小，受到外力的影響也最小，而且焊管壁厚的中部位置易于加工試樣，因此建議在相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中明確規(guī)定厚壁焊管圓棒試樣的加工位置為壁厚中部位置。

（2）與橫向Ф12.7mm圓棒試樣相比，橫向板狀試樣的屈服強(qiáng)度最大上升140 MPa，平均上升50 MPa左右。但對(duì)于橫向圓棒試樣，不同加工位置（焊管外表面、內(nèi)表面及中部）的包辛格效應(yīng)基本相同。

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