曹衛(wèi)峰，祝建飛，徐曉輝，陳 梁，朱宇新，吳周晶

(1. 上海上電漕涇發(fā)電有限公司，上海 201507；2. 上海明華電力技術(shù)工程有限公司，上海 200090)

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1 000 MW超超臨界機(jī)組脫硫旁路取消控制優(yōu)化及試驗(yàn)

曹衛(wèi)峰1，祝建飛2，徐曉輝1，陳 梁1，朱宇新2，吳周晶2

(1. 上海上電漕涇發(fā)電有限公司，上海 201507；2. 上海明華電力技術(shù)工程有限公司，上海 200090)

某電廠1 000 MW超超臨界機(jī)組進(jìn)行脫硫系統(tǒng)旁路取消改造工程，拆除脫硫系統(tǒng)旁路煙道和擋板，使之成為鍋爐煙氣排放的唯一通路，提高脫硫裝置使用率，確保尾部煙氣進(jìn)行脫硫處理。描述了脫硫旁路取消改造工程控制功能設(shè)計(jì)、邏輯組態(tài)、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的工作情況，通過冷態(tài)試驗(yàn)驗(yàn)證了增壓風(fēng)機(jī)RB控制功能，并分析了增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)后的煙道通流能力，給出了今后的優(yōu)化改造建議。

脫硫旁路取消；控制優(yōu)化；增壓風(fēng)機(jī)RB；通流能力

為進(jìn)一步提高脫硫裝置投運(yùn)率，政府環(huán)保部門出臺(tái)了相關(guān)規(guī)定，明確要求各發(fā)電集團(tuán)下屬火電廠應(yīng)逐步拆除已建脫硫設(shè)施旁路煙道。某電廠1 000 MW超超臨界機(jī)組利用設(shè)備檢修期間進(jìn)行脫硫系統(tǒng)旁路取消改造工程，拆除脫硫系統(tǒng)旁路擋板及凈煙氣擋板,從而使得機(jī)組在啟停及各種運(yùn)行工況下均保持煙氣脫硫運(yùn)行，以滿足環(huán)保排放要求。為應(yīng)對(duì)事故工況，還加裝兩路事故噴淋裝置及相關(guān)閥門[1]。為此，一方面需在控制系統(tǒng)中對(duì)這些設(shè)備或閥門的增減進(jìn)行相應(yīng)組態(tài)修改；另一方面，考慮到脫硫旁路取消后，脫硫系統(tǒng)的保護(hù)更加重要，需對(duì)脫硫系統(tǒng)及其主要設(shè)備的保護(hù)進(jìn)行重新梳理，以提高保護(hù)動(dòng)作的必要性和可靠性。取消脫硫旁路后，機(jī)組風(fēng)煙系統(tǒng)布置有取消增壓風(fēng)機(jī)( 引增合一) 和保留增壓風(fēng)機(jī)兩種不同的方式[2]。在該電廠脫硫旁路取消改造中，采用保留2臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)的方案[3]。如果發(fā)生增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，則無法帶高負(fù)荷運(yùn)行，為此設(shè)計(jì)了增壓風(fēng)機(jī)RB控制功能，并進(jìn)行了冷態(tài)試驗(yàn)，以驗(yàn)證增壓風(fēng)機(jī)RB控制功能，并測(cè)試?yán)鋺B(tài)方式下增壓風(fēng)機(jī)通道的通流能力。

1 機(jī)組及設(shè)備概況

某電廠1 000 MW 超超臨界火力發(fā)電機(jī)組，其鍋爐為上海鍋爐廠有限公司引進(jìn)阿爾斯通技術(shù)生產(chǎn)的塔式直流鍋爐，汽輪機(jī)為上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)西門子技術(shù)生產(chǎn)的單軸四缸四排汽凝汽式汽輪機(jī)。脫硫系統(tǒng)的煙氣脫硫設(shè)備采用石灰石-石膏濕法、一爐一塔脫硫裝置。每臺(tái)鍋爐配備兩臺(tái)50%容量的靜葉可調(diào)引風(fēng)機(jī)和兩臺(tái)50%容量的動(dòng)葉可調(diào)增壓風(fēng)機(jī)，用于克服煙氣在鍋爐煙氣系統(tǒng)及FGD裝置系統(tǒng)內(nèi)造成的煙氣壓降。引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)串連布置，均設(shè)計(jì)在FGD裝置進(jìn)口原煙氣側(cè)(高溫?zé)煔鈧?cè))運(yùn)行，如圖1所示(虛線表示通過改造取消脫硫旁路)。

圖1 引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)布置示意圖

2 脫硫系統(tǒng)控制優(yōu)化

2.1 脫硫系統(tǒng)的保護(hù)梳理

取消脫硫旁路后，脫硫系統(tǒng)重要性提升，成為鍋爐煙道的一部分，脫硫保護(hù)等同于鍋爐MFT保護(hù)，為增加可靠性，對(duì)原先保護(hù)邏輯進(jìn)行梳理和修改，取消了原先不合理的保護(hù)條件，對(duì)確需保留的重要保護(hù)增加冗余配置和判斷，防止保護(hù)誤動(dòng)。 當(dāng)脫硫保護(hù)條件觸發(fā)后，發(fā)出脫硫系統(tǒng)跳閘信號(hào)，并通過三選二信號(hào)送至主機(jī)DCS觸發(fā)鍋爐MFT。

2.2 增壓風(fēng)機(jī)的保護(hù)梳理和控制優(yōu)化

脫硫旁路取消后，增壓風(fēng)機(jī)是否能可靠運(yùn)行非常重要，其重要性不亞于鍋爐引風(fēng)機(jī)。故對(duì)增壓風(fēng)機(jī)的保護(hù)邏輯進(jìn)行了重新梳理，優(yōu)化保護(hù)設(shè)置，增加冗余判斷，以減少其保護(hù)誤動(dòng)概率，增加設(shè)備運(yùn)行可靠性。

另外，脫硫旁路擋板取消后，增壓風(fēng)機(jī)為機(jī)組煙氣的唯一通路。當(dāng)增壓風(fēng)機(jī)全部停運(yùn)后，必須快速打開增壓風(fēng)機(jī)的進(jìn)出口擋板以及風(fēng)機(jī)動(dòng)葉。但原先的電動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)在關(guān)閉過程中收到開啟指令時(shí)無法馬上打開，必須全關(guān)到位后才能開啟。通過更改執(zhí)行機(jī)構(gòu)的相關(guān)設(shè)置，使得增壓風(fēng)機(jī)的進(jìn)出口擋板實(shí)現(xiàn)開優(yōu)先，即在關(guān)閉過程中收到開啟指令能馬上打開，確保增壓風(fēng)機(jī)保持通路暢通。

增壓風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)串聯(lián)布置，原先如增壓風(fēng)機(jī)控制不當(dāng)造成入口壓力異常波動(dòng)時(shí)，可以開啟脫硫旁路，現(xiàn)則會(huì)影響引風(fēng)機(jī)控制，加大爐膛負(fù)壓波動(dòng)幅度，嚴(yán)重的話導(dǎo)致爐膛負(fù)壓超限而鍋爐MFT。為此增加了增壓風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)之間的協(xié)調(diào)控制功能，協(xié)調(diào)增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉和引風(fēng)機(jī)變頻或靜葉開度之間的關(guān)系。另外，根據(jù)引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)之間的出力分配來自動(dòng)改變?cè)鰤猴L(fēng)機(jī)入口壓力設(shè)定值，以提高運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，提高事故工況下的爐膛負(fù)壓控制品質(zhì)。

3 增壓風(fēng)機(jī)RB功能設(shè)計(jì)

取消脫硫旁路擋板后，如果增壓風(fēng)機(jī)發(fā)生故障跳閘則機(jī)組無法維持高負(fù)荷運(yùn)行，為此新增了增壓風(fēng)機(jī)RB功能，當(dāng)增壓風(fēng)機(jī)故障跳閘后，按照一定速率快速減負(fù)荷，或者直接觸發(fā)鍋爐MFT?？紤]到配置二臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)，且沒有增壓風(fēng)機(jī)小旁路，RB功能設(shè)計(jì)如下：

(1)當(dāng)機(jī)組負(fù)荷>500 MW，若發(fā)生一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，請(qǐng)求機(jī)組RB。同時(shí)跳閘的增壓風(fēng)機(jī)關(guān)閉導(dǎo)葉，關(guān)閉進(jìn)出口擋板；運(yùn)行的增壓風(fēng)機(jī)導(dǎo)葉超馳開啟，之后再自動(dòng)調(diào)節(jié)增壓風(fēng)機(jī)入口壓力。

(2)當(dāng)機(jī)組高于500 MW時(shí)，同時(shí)發(fā)生兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，由于沒有增壓風(fēng)機(jī)小旁路，則觸發(fā)MFT。

(3)當(dāng)機(jī)組負(fù)荷<500 MW，一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)已停運(yùn)，若發(fā)生另一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)時(shí)，則全開跳閘增壓風(fēng)機(jī)的導(dǎo)葉和入口、出口擋板門，保持一個(gè)通道通暢；保護(hù)開啟另外一臺(tái)已停運(yùn)的增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)出口擋板及導(dǎo)葉，保持另外一臺(tái)增壓通路暢通。

(4)當(dāng)機(jī)組負(fù)荷<500 MW，兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)同時(shí)停運(yùn)時(shí)，全開跳閘增壓風(fēng)機(jī)的導(dǎo)葉和入口、出口擋板門，保持兩路通道通暢。

實(shí)際上同時(shí)發(fā)生兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)故障跳閘的概率很小，實(shí)際運(yùn)行中主要考慮兩臺(tái)運(yùn)行時(shí)發(fā)生一臺(tái)跳閘和低負(fù)荷下一臺(tái)運(yùn)行發(fā)生跳閘的工況。

4 控制功能冷態(tài)試驗(yàn)

控制功能試驗(yàn)主要分冷態(tài)和熱態(tài)兩大類，在鍋爐冷態(tài)方式下，風(fēng)機(jī)試轉(zhuǎn)完成后，設(shè)計(jì)一系列試驗(yàn)項(xiàng)目來優(yōu)化增壓風(fēng)機(jī)控制參數(shù)，驗(yàn)證增壓風(fēng)機(jī)RB控制回路是否正確，分析一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)、增壓風(fēng)機(jī)全停以及關(guān)閉一側(cè)增壓風(fēng)機(jī)通道后的煙氣通流能力。

4.1 引風(fēng)機(jī)—增壓風(fēng)機(jī)協(xié)調(diào)控制試驗(yàn)

取消脫硫旁路后，引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)的串聯(lián)協(xié)調(diào)控制顯得更加重要，如果增壓風(fēng)機(jī)控制不當(dāng)，會(huì)影響爐膛負(fù)壓的控制，問題嚴(yán)重還會(huì)導(dǎo)致鍋爐MFT。為此在優(yōu)化增壓風(fēng)機(jī)控制后，對(duì)引風(fēng)機(jī)—增壓風(fēng)機(jī)協(xié)調(diào)控制性能進(jìn)行測(cè)試。試驗(yàn)時(shí)保持兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行，并分別在一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行和兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，進(jìn)行增壓風(fēng)機(jī)入口壓力設(shè)定值擾動(dòng)和風(fēng)量擾動(dòng)試驗(yàn)，以測(cè)試和優(yōu)化控制性能。

增壓風(fēng)機(jī)入口壓力設(shè)定值擾動(dòng)試驗(yàn)：通過改變?cè)鰤猴L(fēng)機(jī)入口壓力設(shè)定值，分析觀察增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度、入口壓力、引風(fēng)機(jī)靜葉、爐膛壓力等參數(shù)的變化情況，并優(yōu)化相關(guān)控制參數(shù)。單臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)的試驗(yàn)曲線如圖2所示，增壓風(fēng)機(jī)A運(yùn)行且入口動(dòng)葉投入自動(dòng)，增壓風(fēng)機(jī)B停運(yùn)，入口壓力設(shè)定值分別為：-50、-150、-100、100 Pa和-100 Pa，增壓風(fēng)機(jī)入口實(shí)際壓力能較好的跟隨設(shè)定值變化。

圖2 單臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)設(shè)定值擾動(dòng)試驗(yàn)

送風(fēng)量改變擾動(dòng)試驗(yàn)：在爐膛負(fù)壓投入自動(dòng)的情況下，改變送風(fēng)量，分析觀察引風(fēng)機(jī)靜葉開度、爐膛負(fù)壓、增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度、入口壓力等參數(shù)的變化情況，并優(yōu)化相關(guān)控制參數(shù)。

兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)的試驗(yàn)情況見圖2，試驗(yàn)時(shí)兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)均投入自動(dòng)，送風(fēng)量約增加400 t/h(從2 083 t/h至2 461 t/h)，入口壓力最高升至337 Pa，爐膛負(fù)壓最高至-25 Pa，最低至-254 Pa；之后再增加風(fēng)量300 t/h(從2 461 t/h至2 812 t/h)，入口壓力最高至195 Pa，爐膛負(fù)壓從-171 Pa到103 Pa，再到-85 Pa。然后送風(fēng)量大幅減600 t/h左右(從2 876 t/h到2 224 t/h)，入口壓力從最低到-512 Pa，爐膛負(fù)壓從-100 Pa最低到-518 Pa；最后再大幅增加送風(fēng)量約700 t/h(從2 224 t/h到2 941 t/h)，入口壓力從最高到412 Pa，爐膛壓力從-100 Pa到281 Pa。

送風(fēng)量改變擾動(dòng)試驗(yàn)，試驗(yàn)曲線如圖3所示。爐膛負(fù)壓投入自動(dòng)，兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行且動(dòng)葉均投入自動(dòng)，分析試驗(yàn)曲線和數(shù)據(jù)，可見在2 083 t/h到2 941 t/h多次大幅改變送風(fēng)量時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉能較快響應(yīng)，入口壓力和爐膛負(fù)壓的控制品質(zhì)均能滿足運(yùn)行需求。

分析試驗(yàn)曲線和數(shù)據(jù)，可見在大幅改變送風(fēng)量時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉能較快響應(yīng)，入口壓力和爐膛負(fù)壓的控制品質(zhì)均能滿足運(yùn)行需求。試驗(yàn)時(shí)也發(fā)現(xiàn)，在一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，系統(tǒng)穩(wěn)定性不如兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)同時(shí)運(yùn)行，尤其是在遇到大的擾動(dòng)情況下，兩者差異更加明顯。

圖3 兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)送風(fēng)量擾動(dòng)試驗(yàn)

4.2 一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)RB模擬試驗(yàn)

保持兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)及兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行，模擬高負(fù)荷下一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)，觸發(fā)機(jī)組RB，并跳閘相應(yīng)磨煤機(jī)。

試驗(yàn)曲線如圖4所示，試驗(yàn)前總風(fēng)量2 471 t/h，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度40%左右，其中增壓風(fēng)機(jī)A動(dòng)葉開度38.8%，電流123.76 A；增壓風(fēng)機(jī)B動(dòng)葉開度39.6%，電流127.0 A(對(duì)應(yīng)熱態(tài)工況下增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度和電流數(shù)據(jù)，此時(shí)增壓風(fēng)機(jī)相當(dāng)于約50%機(jī)組負(fù)荷的出力)。增壓風(fēng)機(jī)B停運(yùn)后發(fā)出RB信號(hào)，增壓風(fēng)機(jī)B動(dòng)葉和進(jìn)出口擋板迅速關(guān)閉，增壓風(fēng)機(jī)A動(dòng)葉快速超馳開至83%左右，電流最大到310.3 A，入口壓力快速升高至578 Pa，后最低至-672 Pa，爐膛負(fù)壓升高至191 Pa，最低至-364 Pa，后恢復(fù)平穩(wěn)。平穩(wěn)時(shí)增壓風(fēng)機(jī)A動(dòng)葉開度69.7%，電流205.2 A，入口壓力-100 Pa。

試驗(yàn)時(shí)曾發(fā)生由于增壓風(fēng)機(jī)RB時(shí)動(dòng)葉指令快速動(dòng)作，而導(dǎo)致指令和反饋偏差大切除自動(dòng)的現(xiàn)象，后通過邏輯修改解決了這一問題。RB模擬試驗(yàn)也表明，增壓風(fēng)機(jī)RB的信號(hào)發(fā)出和動(dòng)作基本正常，一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)跳閘后，入口壓力設(shè)定值自動(dòng)變?yōu)?00 Pa，實(shí)際入口壓力和爐膛負(fù)壓的控制品質(zhì)能夠滿足實(shí)際運(yùn)行需求。

圖4 增壓風(fēng)機(jī)B停運(yùn)模擬RB發(fā)生的試驗(yàn)曲線

4.3 兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)跳閘模擬試驗(yàn)

保持兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)及一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行，再次停運(yùn)剩下的一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)，考察兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)全停時(shí)的煙氣通流能力以及控制功能是否正確實(shí)現(xiàn)。

試驗(yàn)曲線如圖5所示，試驗(yàn)前只有增壓風(fēng)機(jī)A運(yùn)行，總風(fēng)量1 407 t/h，增壓風(fēng)機(jī)A動(dòng)葉開度41.5%，電流123.9 A。增壓風(fēng)機(jī)A停運(yùn)后，自動(dòng)全開增壓風(fēng)機(jī)A動(dòng)葉，同時(shí)自動(dòng)打開增壓風(fēng)機(jī)B通道，即自動(dòng)開啟增壓風(fēng)機(jī)B進(jìn)出口擋板和動(dòng)葉。增壓風(fēng)機(jī)A停運(yùn)后，入口壓力從-100 Pa到-18 Pa再到-345 Pa，送風(fēng)量不變時(shí)，最終入口壓力維持在164 Pa左右。之后逐漸增加總風(fēng)量到2 335 t/h，入口壓力升高到660 Pa左右。

在這一過程中爐膛負(fù)壓投入自動(dòng)，變化不大，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)靜葉會(huì)逐漸開大，從試驗(yàn)前12%左右開大到26%左右，引風(fēng)機(jī)電流從289 A逐漸升高到315 A。

從總風(fēng)量數(shù)據(jù)，并結(jié)合冷態(tài)、熱態(tài)差異比較可推斷，在兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)全停時(shí)，保持通道暢通，依靠引風(fēng)機(jī)出力，也能維持50%左右的機(jī)組負(fù)荷，甚至更高。

圖5 兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)全停后的試驗(yàn)曲線

4.4 關(guān)閉一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)通道試驗(yàn)

在兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)全停后，再關(guān)閉一側(cè)增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口擋板，觀察只保留一側(cè)增壓風(fēng)機(jī)通道時(shí)的煙氣通流能力，為再次啟動(dòng)增壓風(fēng)機(jī)獲取試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

試驗(yàn)曲線如圖6所示，試驗(yàn)前總風(fēng)量1 574 t/h，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力212 Pa，試驗(yàn)開始后先逐漸關(guān)小增壓風(fēng)機(jī)A動(dòng)葉，動(dòng)葉全關(guān)后，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力最高到427 Pa，后下降到343 Pa。接著開始關(guān)閉進(jìn)口擋板，進(jìn)口擋板全關(guān)后入口壓力顯著升高至805 Pa，之后再關(guān)閉出口擋板，此時(shí)入口壓力無明顯變化。

然后再逐漸加大送風(fēng)量，最高達(dá)2 040 t/h，此時(shí)增壓風(fēng)機(jī)入口壓力為1 450 Pa左右。根據(jù)這一總風(fēng)量數(shù)據(jù)，并結(jié)合冷態(tài)、熱態(tài)差異比較可推斷，在只有一側(cè)增壓風(fēng)機(jī)通道暢通的情況下，依靠引風(fēng)機(jī)出力，約能帶40%左右的機(jī)組負(fù)荷。在實(shí)際運(yùn)行中如果發(fā)生兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)全停，按照目前的啟動(dòng)方式(開啟增壓風(fēng)機(jī)出口擋板、關(guān)閉增壓風(fēng)機(jī)入口擋板)需要先關(guān)閉一側(cè)增壓風(fēng)機(jī)通道，故需將機(jī)組負(fù)荷減至約40%左右，然后再啟動(dòng)一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)。另外，也可以研究入口擋板全開而動(dòng)葉全關(guān)的啟動(dòng)方式是否可行，這樣在較高的負(fù)荷下也能完成增壓風(fēng)機(jī)啟動(dòng)。

圖6 關(guān)閉增壓風(fēng)機(jī)A動(dòng)葉和進(jìn)口擋板后的試驗(yàn)曲線

5 控制功能熱態(tài)試驗(yàn)

在鍋爐點(diǎn)火后熱態(tài)方式下，設(shè)計(jì)一系列試驗(yàn)項(xiàng)目來優(yōu)化增壓風(fēng)機(jī)控制參數(shù)，驗(yàn)證增壓風(fēng)機(jī)RB控制回路是否正確，分析一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)、增壓風(fēng)機(jī)全停以及關(guān)閉一側(cè)增壓風(fēng)機(jī)通道后的煙氣通流能力。

5.1 熱態(tài)下引風(fēng)機(jī)-增壓風(fēng)機(jī)(一臺(tái))協(xié)調(diào)控制試驗(yàn)

保持兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)及一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行，進(jìn)行增壓風(fēng)機(jī)入口壓力設(shè)定值擾動(dòng)試驗(yàn)：

通過改變?cè)鰤猴L(fēng)機(jī)入口壓力設(shè)定值，分析觀察增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度、入口壓力、引風(fēng)機(jī)靜葉、爐膛壓力等參數(shù)的變化情況，并優(yōu)化相關(guān)控制參數(shù)。試驗(yàn)曲線如圖7所示，增壓風(fēng)機(jī)A運(yùn)行且入口動(dòng)葉投入自動(dòng)，增壓風(fēng)機(jī)B停運(yùn)，入口壓力設(shè)定值分別為： 150、-50、150 Pa和-50 Pa，增壓風(fēng)機(jī)入口實(shí)際壓力能較好的跟隨設(shè)定值變化。

圖7 單臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)設(shè)定值擾動(dòng)試驗(yàn)

5.2 熱態(tài)下引風(fēng)機(jī)—增壓風(fēng)機(jī)(兩臺(tái))協(xié)調(diào)控制試驗(yàn)

再開啟一臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)，保持兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)及兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行，分別進(jìn)行以下試驗(yàn)：

增壓風(fēng)機(jī)入口壓力設(shè)定值擾動(dòng)試驗(yàn)：通過改變?cè)鰤猴L(fēng)機(jī)入口壓力設(shè)定值，分析觀察增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度、入口壓力、引風(fēng)機(jī)靜葉、爐膛壓力等參數(shù)的變化情況，并優(yōu)化相關(guān)控制參數(shù)。試驗(yàn)曲線如圖8所示，增壓風(fēng)機(jī)A、B同時(shí)運(yùn)行且均投入自動(dòng)，入口壓力設(shè)定值分別為：-50、150、-50 Pa，增壓風(fēng)機(jī)入口實(shí)際壓力能較好的跟隨設(shè)定值變化。在這一過程中，爐膛負(fù)壓投入自動(dòng)控制，變化不大。

圖8 兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)設(shè)定值擾動(dòng)試驗(yàn)

6 結(jié)語

通過一系列工作，機(jī)組已實(shí)現(xiàn)無脫硫旁路運(yùn)行，并優(yōu)化設(shè)計(jì)了脫硫系統(tǒng)及重要輔機(jī)的保護(hù)邏輯，提高脫硫系統(tǒng)及設(shè)備的運(yùn)行可靠性。重新設(shè)計(jì)了增壓風(fēng)機(jī)RB邏輯，并通過冷態(tài)試驗(yàn)驗(yàn)證，機(jī)組已基本具備增壓風(fēng)機(jī)RB控制功能。對(duì)增壓風(fēng)機(jī)入口壓力控制進(jìn)行了優(yōu)化，提高了入口壓力及爐膛負(fù)壓控制品質(zhì)，滿足機(jī)組正常運(yùn)行需求。通過冷態(tài)模擬試驗(yàn)，兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)全停約能維持50%左右的機(jī)組負(fù)荷，即使完全關(guān)閉一側(cè)增壓風(fēng)機(jī)通道，也能約維持40%左右的機(jī)組負(fù)荷。

建議今后開展以下工作：利用合適機(jī)會(huì)重新分配增壓風(fēng)機(jī)相關(guān)的I/O通道，增加兩臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)的冗余可靠性。利用合適機(jī)會(huì)進(jìn)行增壓風(fēng)機(jī)熱態(tài)RB試驗(yàn)，以進(jìn)一步驗(yàn)證和優(yōu)化增壓風(fēng)機(jī)RB控制功能。進(jìn)一步分析論證增壓風(fēng)機(jī)通路通流能力，以及增壓風(fēng)機(jī)全停后再次啟動(dòng)方式，并做好故障恢復(fù)預(yù)案。

[1] 戴航丹，羅志浩，柳衛(wèi)榮，等.取消FGD旁路檔板后提高發(fā)電機(jī)組運(yùn)行可靠性的探討 [J].浙江電力，2013(7)：46-48.

DAI Hang-dan, LUO Zhi-hao, LIU Wei-rong, et al. Discussion on generator units reliability improvement after abolition of FGD bypass damper[J]. Zhejiang Electric Power,2013(7)：46-48.

[2]祝建飛.上海上電漕涇發(fā)電有限公司1號(hào)機(jī)組鍋爐取消脫硫旁路擋板DCS組態(tài)修改及試驗(yàn)報(bào)告[R].上海明華電力技術(shù)工程有限公司，2014.

[3]姚 峻，祝建飛，沈建峰，等. 脫硫旁路取消后的風(fēng)煙系統(tǒng)可靠性提高 [J].華東電力，2014，42(7)：1465-1467.

YAO Jun, ZHU Jian-fei, SHEN Jian-feng, et al. Reliability improvement of flue gas system after desulphurization passby cancellation[J]. East China Electric Power,2014,42(7)：1465-1467.

(本文編輯：嚴(yán) 加)

Optimization and Test of Desulfurization Bypass Cancellation Control in 1 000 MW Ultra Supercritical Unit

CAO Wei-feng1, ZHU Jian-fei2, XU Xiao-hui1, CHEN Liang1, ZHU Yu-xin2, WU Zhou-jing2

(1. Shanghai Shangdian-Caojing Power Generation Co., Ltd., Shanghai 201507, China; 2. Shanghai Minghua Electric Power Technology & Engineering Co., Ltd., Shanghai 200090, China)

A reconstruction project of desulfurization bypass damper cancellation has been completed in a 1 000 MW unit of Shanghai Shangdian-Caojing Power Plant. In the project, the desulfurization bypass and clean gas dampers were dismantled while two emergency spraying devices and one compressing air purging valve were installed. This paper mainly describes the work process of this reconstruction project, including control function design, logic buildup and on-site test. Through the cold test, the control function of booster fan runback was verified and the flow capacity of flue gas passage after booster fan′s stopping was analyzed. Finally, the suggestions for further optimization are put forward.

desulphurization bypass cancellation; control optimization; booster fan runback; flow capacity

10.11973/dlyny201506028

曹衛(wèi)峰(1972)，男，工程師，主要從事火電廠設(shè)備維護(hù)，技術(shù)改造等管理工作。

TM621.6

A

2095-1256(2015)06-0869-05

2015-09-17