王 勇,馬寧望,危建新,魏蘊(yùn)智,鮑 磊,郭丹丹
(1.中國石油吐哈油田井下技術(shù)作業(yè)公司,新疆鄯善 838200;2.中國石油吐哈油田三塘湖采油廠 )
三塘湖凝灰?guī)r儲層分段壓裂技術(shù)研究與應(yīng)用
王 勇1,馬寧望2,危建新1,魏蘊(yùn)智1,鮑 磊1,郭丹丹1
(1.中國石油吐哈油田井下技術(shù)作業(yè)公司,新疆鄯善 838200;2.中國石油吐哈油田三塘湖采油廠 )
吐哈油田三塘湖馬56區(qū)塊條湖組為致密灰?guī)r儲層,在裂縫方位和油藏多裂縫預(yù)測的基礎(chǔ)上,利用滑溜水+弱交聯(lián)液體系實(shí)施大排量、低砂比、溝通天然裂縫的分段壓裂技術(shù)路線,通過采用前置酸預(yù)處理技術(shù)、多段塞降阻降濾技術(shù)、快速破膠技術(shù)、小粒徑組合陶粒技術(shù)及井下微地震測試技術(shù),三塘湖馬56區(qū)塊致密油藏的水平井多段壓裂改造取得突破,為油田的高效開發(fā)奠定了基礎(chǔ)。
吐哈油田;馬56區(qū)塊;水平井分段壓裂
壓裂改造儲層目前已成為提高油田水平井開發(fā)綜合效益的重要途徑,通過分段壓裂,可實(shí)現(xiàn)在較短時(shí)間內(nèi)一次性完成對儲層多段改造,并最大限度地減少對儲層的傷害,達(dá)到多段合采、提高單井產(chǎn)量、最大限度提高油層地質(zhì)儲量可動用程度的目的。本文就吐哈油田三塘湖馬56區(qū)塊條湖致密儲層分段壓裂技術(shù)進(jìn)行了探討。
吐哈油田三塘湖馬56區(qū)塊開發(fā)目的層為條湖組,根據(jù)巖性變化條湖組可劃分三段,儲層厚度10~20 m,埋深2 000~2 800 m,上下具有很好的隔層條件,一、三段為玄武巖,二段以暗色泥巖和凝灰質(zhì)泥巖為主,局部見碳質(zhì)泥巖和煤層,油層分布在條湖組二段底部凝灰?guī)r中。
油藏的基本特征為:
(1)巖性特征:凝灰?guī)r石英、斜長石成分高,含量90%以上,基本不含黏土礦物,脆性強(qiáng)。
(2)物性特征:平均孔隙度14%~22%,其中大于10%的儲層占84.4%;平均滲透率(0.1~0.5)×10-3μm2,其中小于0.1×10-3μm2的儲層占比例46.5%。
(3)流體特征:地面條件下原油密度0.90 g/cm3,原油黏度186 mPa·s,凝固點(diǎn)19 ℃,含蠟量19%~29%。
(4)溫度壓力系統(tǒng):地層溫度67.6 ℃,地溫梯度2.5 ℃/100m,地層壓力21.74 MPa,壓力系數(shù)0.9 MPa/100m。
該油藏壓裂改造的難點(diǎn)是:
(1)巖石致密、構(gòu)造應(yīng)力明顯,裂縫橫縱向擴(kuò)展困難,加砂難度大;
(2)儲層非均質(zhì)性嚴(yán)重,壓裂改造見效難度大;
(3)微裂縫發(fā)育,近井筒裂縫扭曲效應(yīng)強(qiáng),壓裂施工難度大;
(4)儲層敏感性強(qiáng),儲層保護(hù)難度大。
2.1 開發(fā)初期壓裂技術(shù)
馬56區(qū)塊采用低傷害有機(jī)和無機(jī)雙元防膨凍膠壓裂液體系。前期壓裂改造主要經(jīng)歷了直井常規(guī)壓裂、直井體積壓裂、水平井分段壓裂三個(gè)階段。
(1)常規(guī)壓裂:規(guī)模小,泵注排量適中,直井常規(guī)壓裂30 d后產(chǎn)油小于2 t/d。
(2)直井體積壓裂:引入體積壓裂理念,采用低濃度胍膠壓裂液,組合粒徑支撐劑,中低砂比、較大排量,大規(guī)模壓裂,獲得初期高產(chǎn),實(shí)施直井體積壓裂后日產(chǎn)油大于2 t的生產(chǎn)時(shí)間近60 d。
(3)水平井常規(guī)分段壓裂:常規(guī)水平井壓裂一般采用單簇射孔、多段壓裂的施工模式,形成的壓裂裂縫體積有限[1]。壓裂工藝主要采用套管固井滑套、裸眼封隔器滑套壓裂工藝,其中套管固井滑套現(xiàn)場試驗(yàn)1井次,施工過程中施工壓力高、加砂困難、無法實(shí)現(xiàn)大排量、分簇施工;裸眼封隔器滑套壓裂前期試驗(yàn)1井次,采用油管注入,泵注排量、壓裂規(guī)模受限,壓后增產(chǎn)效果較差。
2.2 目前壓裂技術(shù)思路
根據(jù)裂縫發(fā)育、巖性脆性強(qiáng)的儲層特點(diǎn),引入水平井體積壓裂理念[2-4],采用滑溜水造縫、低濃度胍膠壓裂液攜砂填砂、中低砂比、大排量大規(guī)模壓裂的技術(shù)思路。
(1)采用速鉆橋塞分段分簇壓裂技術(shù),采用套管注入,可實(shí)現(xiàn)高排量、多段、多簇體積縫網(wǎng)壓裂。
(2)壓裂液采用滑溜水+低黏凍膠復(fù)合液壓裂體系,用低黏液體形成網(wǎng)狀支撐裂縫。
(3)根據(jù)儲層特征,支撐劑選用70~140目+40~70目+30~50目組合陶粒。
(4)采用前置酸預(yù)處理技術(shù),解除近井堵塞,降低泵注壓力。
(5)為防止早期縫口砂堵,前置液采用多段塞粉陶打磨孔眼及近井裂縫。
(6)采用KQ130/78-105井口,主通徑130 mm,耐壓105 MPa,四壓裂頭可實(shí)現(xiàn)套管高排量安全泵注。
(7)引入井下微地震監(jiān)測技術(shù),通過微地震監(jiān)測結(jié)果不斷調(diào)整完善壓裂設(shè)計(jì)。
3.1 滑溜水+低黏凍膠復(fù)合液技術(shù)
通過三軸向應(yīng)力測試,馬56區(qū)塊致密油儲層巖石脆度50左右,脆度指數(shù)高。利用儲層巖石脆性強(qiáng),低黏液體高泵注排量越易形成復(fù)雜裂縫網(wǎng)絡(luò)的特點(diǎn)[2-4],優(yōu)選HPG質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.1%的滑溜水造縫。通過現(xiàn)場試驗(yàn),并結(jié)合井下微地震監(jiān)測結(jié)果,認(rèn)為滑溜水+低黏凍膠復(fù)合液體系形成了復(fù)雜網(wǎng)狀體積裂縫。該壓裂液體系適合該區(qū)塊儲層壓裂改造。
3.2 前置酸預(yù)處理技術(shù)
現(xiàn)場施工過程中發(fā)生過多次在施工限壓范圍內(nèi)泵注排量無法滿足加砂要求的情況,根據(jù)凝灰?guī)r儲層礦物組成、鉆井泥漿類型,現(xiàn)場試驗(yàn)應(yīng)用了8~10 m3質(zhì)量分?jǐn)?shù)15%鹽酸預(yù)處理地層技術(shù),該技術(shù)可降低井口泵壓5~20 MPa。
前置酸預(yù)處理技術(shù)解決了因鉆井泥漿污染或近井儲層物性差導(dǎo)致泵壓過高、無法正常加砂的難題,通過前置酸預(yù)處理,在井口、管柱、工具限壓范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)了高排量泵注。
3.3 前置液多段塞打磨技術(shù)
為實(shí)現(xiàn)每簇壓裂都能達(dá)到壓裂改造儲層的目的,射孔孔數(shù)不能過多,當(dāng)孔眼摩阻低于簇間應(yīng)力差的時(shí)候,應(yīng)力高于孔眼摩阻的簇則不能有效開啟。通過計(jì)算,12 m3/min泵注排量下,合理孔數(shù)40~50孔。階梯降排量測試是用來確定孔眼摩阻、近井摩阻以及入口總摩阻的通用方法[5-6],馬56-XX井現(xiàn)場通過小型測試壓裂,利用軟件分析測得射孔孔眼的摩阻和近井地帶的摩阻分別為9.5 MPa和7.1 MPa。兩項(xiàng)摩阻值之和為16.6 MPa,摩阻值較高,需要采用低砂比段塞打磨。
泵注前置液階段采用砂比3%~5%段塞打磨技術(shù),現(xiàn)場應(yīng)用效果良好。馬56-XX井某段壓裂施工5個(gè)3%~5%低砂比段塞,累計(jì)降低泵注壓力超過10 MPa。
(1)速鉆橋塞分段分簇壓裂工藝配合滑溜水+低黏凍膠復(fù)合體系可以實(shí)現(xiàn)馬56區(qū)塊凝灰?guī)r儲層復(fù)雜網(wǎng)絡(luò)裂縫壓裂。
(2)前置酸預(yù)處理工藝可有效降低施工泵壓5~20 MPa,解決了部分井段由于泵壓過高無法壓裂改造的難題。
(3)分段分簇射孔總孔眼數(shù)應(yīng)合理,孔數(shù)過多,應(yīng)力高于總孔眼摩阻的簇不能得到有效改造;孔數(shù)過少,則孔眼摩阻過高,泵壓限壓,無法進(jìn)行壓裂改造。通過大量現(xiàn)場應(yīng)用,合理孔數(shù)為40-50孔。
(4)前置液階段采用多段塞打磨技術(shù)可有效降低孔眼摩阻,提高了壓裂改造成功率。
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編輯:李金華
1673-8217(2015)04-0123-02
2015-01-25
王勇,工程師,1981年生,2004年畢業(yè)于石油大學(xué)(華東)石油工程專業(yè),現(xiàn)從事壓裂酸化設(shè)計(jì)等相關(guān)技術(shù)工作。
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