丁 磊 郭一忱 陳 青 Vladimir Terzija,

電力系統(tǒng)主動解列的可行解列時窗研究

丁 磊1郭一忱1陳 青1Vladimir Terzija1,2

（1. 電網智能化調度與控制教育部重點實驗室(山東大學) 濟南 250061 2. The University of Manchester, Manchester, UK, M13 9PL）

解列時刻是決定解列是否成功的關鍵因素。常規(guī)解列研究基于解列前的靜態(tài)潮流信息，對動態(tài)過程中的穩(wěn)定性問題利用強假設進行規(guī)避，忽略解列時刻的研究。本文首次對主動解列的解列時刻問題展開系統(tǒng)性分析，利用暫態(tài)能量函數量化解列動態(tài)過程中孤島的穩(wěn)定性，利用孤島失穩(wěn)的臨界能量確定暫態(tài)穩(wěn)定意義下的可行解列時窗，以保證解列后孤島的暫態(tài)穩(wěn)定性。研究表明，因擾動背景不同，孤島的可行解列時窗呈現出：任何時刻均可解列、小于某個臨界時刻、大于某個臨界時刻、呈現斷續(xù)的時窗特征以及可行解列時窗為空等五種不同的情況。本文首次從機理上解釋和刻畫主動解列的解列時刻特征，為進一步研究主動解列問題提供了新的思路和支撐。

主動解列 可行解列時窗 穩(wěn)定域 暫態(tài)能量函數

1 引言

主動解列（Controlled islanding）是指為有效避免和限制大停電的發(fā)生，利用廣域測量系統(tǒng)WAMS（Wide Area Measurement System）在線獲取系統(tǒng)實時信息，在電網受到嚴重擾動、無法繼續(xù)完整運行時，將系統(tǒng)解列為多個穩(wěn)定運行的孤島的控制方式。一個完整的解列策略應當包括:判斷是否解列、確定解列斷面以及確定解列時刻。

“判斷是否解列”即系統(tǒng)故障后的暫態(tài)穩(wěn)定評估問題這一傳統(tǒng)課題已經有較多的研究。文獻[1]提出利用決策樹和動態(tài)安全評估對系統(tǒng)進行解列前的暫態(tài)穩(wěn)定評估。文獻[2,3]提出利用OMIB（單機無窮大母線）模型和EEAC（擴展等面積法則）來判斷是否需要解列并識別機組分群。

目前對主動解列的研究主要側重于“確定解列斷面”這一問題。文獻[4-9]分別提出了OBDD法（二元有序決策圖）、弱連接法、譜聚類法、啟發(fā)式搜索算法和混合整數規(guī)劃等方法對解列斷面的選取進行建模求解。這些方法大多基于解列前的靜態(tài)潮流信息，僅考慮孤島內的發(fā)電機需要保持同調和孤島內有功功率近似平衡這些穩(wěn)態(tài)和準穩(wěn)態(tài)的約束條件，對動態(tài)過程中的穩(wěn)定問題則利用強假設（假設同調機群在解列過程中不會失穩(wěn)以及解列后的孤島能夠穩(wěn)定運行）進行規(guī)避。

在判斷出需要解列并確定解列斷面以后，解列的操作時刻將成為解列是否成功的關鍵因素。如果在正確的時刻進行解列，可以平穩(wěn)過渡到穩(wěn)定的孤島運行；如果錯過了正確的解列時刻，解列后孤島無法穩(wěn)定運行，會造成解列失敗和系統(tǒng)崩潰。

由于常規(guī)解列研究對解列動態(tài)過程中的穩(wěn)定問題做了強假設，假設同調機群在解列過程中不會失穩(wěn)，解列時刻問題一直沒有得到充分研究。文獻[10]從解列后子系統(tǒng)積聚動能大小的角度分析系統(tǒng)的解列時刻，認為解列時刻應采取盡可能快的原則才更有利于故障后子系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的恢復。該文獻是目前能檢索到的研究解列操作時刻的少數文獻之一，但其出發(fā)點仍然是先假定孤島內的發(fā)電機群強同調，再從減小孤島等值發(fā)電機積聚動能的角度考慮解列時刻，并沒有考慮解列過程中孤島內部發(fā)電機同步性對解列時刻的要求。

本文首次對主動解列的解列時刻展開系統(tǒng)性分析，把主動解列時刻的確定劃分為兩個階段。第一階段，從暫態(tài)穩(wěn)定和穩(wěn)定域的角度對解列時刻進行解釋和分析，研究解列過程中孤島內部發(fā)電機同步性對解列時刻的要求；通過能量函數法對給定擾動事件背景和解列策略的系統(tǒng)進行量化分析，刻畫單個孤島和整個系統(tǒng)的可行解列時窗的分布特征。第二階段，在保證孤島內部同調性和穩(wěn)定性的基礎上，考慮孤島慣量中心的頻率偏移，對可行解列時窗進一步修正。本文的研究重點是第一階段，即確定暫態(tài)穩(wěn)定意義下的可行解列時窗。

2 穩(wěn)定性和暫態(tài)能量函數

2.1穩(wěn)定和穩(wěn)定域定義

自治非線性動力系統(tǒng)的動力微分方程可以表示為x˙=f[x(t)]，x∈Rn，t0時刻從x0= x(t0)開始的系統(tǒng)軌跡記作φ(x,t)，系統(tǒng)的平衡點定義為x?∈f(x?)= 0[11]。

李雅普諾夫穩(wěn)定:對t≥t0，若任意?x∈Rn的鄰域U，都存在一個?x的鄰域V，使從鄰域V中任意一點出發(fā)的系統(tǒng)軌跡φ(x,t)∈U，則稱?x是穩(wěn)定的。

漸進穩(wěn)定:對t≥t0，存在?x∈Rn的鄰域U，使從鄰域U中任意一點出發(fā)的系統(tǒng)軌跡φ(x,t)∈U且趨近于?x，則稱?x是漸進穩(wěn)定的。

穩(wěn)定域:穩(wěn)定平衡點（Stable Equilibrium Point, SEP）xs的穩(wěn)定域（或吸引域）A(xs) 定義為所有滿足limt→∞φ(x,t)→xs的x點的集合，其邊界定義為穩(wěn)定邊界s()Ax?。

2.2暫態(tài)能量函數和主導UEP

電力系統(tǒng)經受大擾動后的暫態(tài)穩(wěn)定性可以通過時域仿真、擴展等面積法則和暫態(tài)能量函數法等方法進行評估?；跁簯B(tài)能量函數法的暫態(tài)穩(wěn)定性評估包括以下步驟[11]:

1. 構造故障后系統(tǒng)的暫態(tài)能量函數V(x)

2. 計算臨界能量Vcr

3. 計算系統(tǒng)在擾動最后時刻即故障切除瞬間的暫態(tài)能量Vcl；

4. 通過比較Vcl和Vcr直接判斷系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性，如果Vcl＞Vcr，則系統(tǒng)不穩(wěn)定，否則系統(tǒng)穩(wěn)定。兩者之間的差Vcl-Vcr稱為能量裕度或穩(wěn)定裕度。

從穩(wěn)定和穩(wěn)定域理論的角度，上述步驟可以理解為計算故障后系統(tǒng)的穩(wěn)定平衡點的穩(wěn)定域（吸引域），并判斷故障清除時刻的系統(tǒng)狀態(tài)是否處于穩(wěn)定域內。

應用暫態(tài)能量函數法最困難的一步是要計算臨界能量Vcr，利用恒值能量曲面(x|V(x)=Vcr)來近似估計穩(wěn)定邊界s()Ax?。主導UEP法基于擾動后的系統(tǒng)軌跡從某個UEP附近逸出穩(wěn)定域這一規(guī)律，利用主導不平衡點(Controlling Unstable Equilibrium Point, CUEP)處的能量作為臨界能量。計算過程分為兩步:識別擾動模式和數值計算CUEP。

識別擾動模式或失穩(wěn)模式，即識別失穩(wěn)的臨界機組，通常通過時域仿真來識別。CUEP是與擾動模式相關的UEP，和SEP一樣都是潮流方程的解，可利用牛頓法來求解，區(qū)別主要是初值的選取不同。本文選用BCU法來數值求解CUEP。

3 主動解列的可行解列時刻

3.1可行解列時窗的特征

解列的過程非常復雜，涵蓋了解列前的系統(tǒng)失穩(wěn)階段和解列后的孤島過渡階段，解列前的場景變化（拓撲結構、運行方式、擾動位置等）和解列過程中的參數變化（擾動持續(xù)時間、解列地點、解列時刻等）都會引起不同的解列動態(tài)過程和響應，但其中的暫態(tài)穩(wěn)定問題都可以用穩(wěn)定和穩(wěn)定域的理論予以分析和解釋。

從穩(wěn)定和穩(wěn)定域理論的角度，解列的過程包括每個孤島子系統(tǒng)從一個穩(wěn)定平衡點（擾動前穩(wěn)定運行點）到另一個穩(wěn)定平衡點（解列后孤島的穩(wěn)定運行點）之間的動態(tài)過程。也就是說，一旦解列斷面確定，每個孤島對應的解列后穩(wěn)定運行點和穩(wěn)定域就確定了；而判斷某個孤島在解列后是否穩(wěn)定，就是判斷在解列操作時，系統(tǒng)運行軌跡是否處于該孤島的穩(wěn)定域內。單個孤島的可行解列時窗就是在故障清除后的動態(tài)過程中，系統(tǒng)軌跡處于該孤島穩(wěn)定域內的時段；整個系統(tǒng)的可行解列時窗則是各孤島可行解列時窗的交集。

為了研究在解列動態(tài)過程中孤島的暫態(tài)穩(wěn)定性及其對解列時刻的要求，需要將暫態(tài)穩(wěn)定分析的對象和視角轉向每個孤島，分析每個孤島在解列過程中特別是解列前的運行軌跡，而不能再采用忽略孤島內暫態(tài)穩(wěn)定的單機等值模型。

圖1 解列前孤島運行軌跡示意圖Fig.1 An illustration of island stability

考慮擾動過程中孤島運行軌跡和穩(wěn)定域之間的關系，可行解列時窗的分布可能對應以下五種情況:

（1）擾動過程中解列前的孤島運行軌跡如圖1（1）所示，在故障發(fā)生、故障清除、系統(tǒng)失步/持續(xù)振蕩的過程中，孤島的運行軌跡始終在自己的穩(wěn)定域內，此時無論何時解列，孤島均能穩(wěn)定運行，平穩(wěn)過渡到穩(wěn)定運行點xs。

（2）解列前的孤島運行軌跡如圖1（2）所示，在系統(tǒng)失步/持續(xù)振蕩過程中，孤島內的同步性發(fā)生了變化，孤島運行軌跡在某個臨界時刻ta逸出穩(wěn)定域。這種情況下，如果在該臨界時刻前解列，孤島可以過渡到穩(wěn)定運行點，如果在臨界時刻后解列，孤島將失去穩(wěn)定性。該臨界時刻ta由孤島未解列前運行軌跡和孤島穩(wěn)定域的交點所確定。

（3）解列前的孤島運行軌跡如圖1（3）所示，在故障清除過程中，孤島的運行軌跡短時逸出穩(wěn)定域。由于此時并未解列，孤島仍受系統(tǒng)其他部分的影響，持續(xù)一段時間后運行軌跡又進入到穩(wěn)定域中，此時的可行解列時窗呈現出大于某個臨界時刻的特點，該臨界時刻tb由孤島運行軌跡進入穩(wěn)定域的交點所確定。

（4）解列前的孤島運行軌跡如圖1（4）所示，在故障清除后的系統(tǒng)失步/振蕩階段，孤島內的發(fā)電機之間出現持續(xù)振蕩，孤島的運行軌跡在穩(wěn)定域邊界持續(xù)振蕩，此時的可行解列時窗呈現出斷續(xù)的多時窗分布特點，經過幾個振蕩周期后，孤島可能失穩(wěn)或趨于穩(wěn)定。

（5）除了上述四種運行軌跡外，還有兩種情況，一種是由于解列策略的不合理導致孤島根本不存在穩(wěn)定運行點xs，另一種是孤島的初始運行點處于其穩(wěn)定運行點xs的穩(wěn)定域外。這兩種情況下，孤島的可行解列時窗均為空，無論何時解列，孤島都不能穩(wěn)定運行。

通過上述分析可以看到，類似于利用故障清除時刻的能量與臨界能量相比來評估系統(tǒng)擾動后的穩(wěn)定性，孤島的穩(wěn)定性可以用解列操作時刻的能量與孤島失穩(wěn)的臨界能量相比較來進行評估。對孤島而言，故障發(fā)生、故障清除、系統(tǒng)失穩(wěn)/振蕩都屬于擾動過程，而擾動的結束時刻即解列操作的執(zhí)行時刻。

與判斷系統(tǒng)是否需要解列時將系統(tǒng)等值為雙機系統(tǒng)或單機無窮大系統(tǒng)的方法不同，評估解列后孤島是否穩(wěn)定，應當將視角轉向每個孤島在解列過程中的暫態(tài)穩(wěn)定性分析，即分析孤島內發(fā)電機之間的同步關系。首先，解列后形成的每個孤島必須有合理的穩(wěn)定運行點，沒有穩(wěn)定運行點的孤島除非進一步采取特殊的控制措施，否則不可能穩(wěn)定運行；第二，在判斷出系統(tǒng)振蕩/失穩(wěn)時，系統(tǒng)運行點必須位于孤島的穩(wěn)定域內，且距離穩(wěn)定邊界有一定的距離；第三，執(zhí)行解列操作時，系統(tǒng)運行點必須位于孤島穩(wěn)定域的穩(wěn)定邊界內；第四，孤島的可行解列時窗就是解列過程中系統(tǒng)軌跡處于孤島穩(wěn)定域的穩(wěn)定邊界之內的時段。

3.2基于能量函數法的可行解列時窗計算

為了驗證以上分析，本文采用能量函數法[11]對解列的動態(tài)過程進行量化評估。為簡化分析，采用不帶控制的兩階發(fā)電機經典模型和恒阻抗負荷模型，并在計算過程中將系統(tǒng)收縮到發(fā)電機內節(jié)點進行時域仿真和能量函數的計算。

基于網絡化簡模型的能量函數法主要步驟包括:

（1）針對每一個解列策略，分別計算解列后每個孤島的穩(wěn)定平衡點，并根據式（1）構建該孤島的能量函數(,)Vδω。

其中，iV和iδ為發(fā)電機i的內電勢幅值和功角，Bij和Gij為節(jié)點i和j之間的等效電納和電導，δij為點i和j之間的功角差。

（2）設定故障發(fā)生時刻、故障清除時刻，然后經過一定延時后對系統(tǒng)進行解列，并利用BCU法計算該孤島的主導UEP（Controlling Unstable Equilibrium Point, CUEP）。

（3）針對每個孤島，計算主導不穩(wěn)定平衡點的能量作為該孤島的臨界能量。

（4）通過每個孤島的臨界能量和持續(xù)不解列場景下孤島的積分軌跡，來確定該孤島的可行解列時窗分布。

（5）取所有孤島的可行解列時窗分布的交集，作為整個系統(tǒng)的可行解列時窗。

本文所定義的可行解列時窗(Feasible Splitting Time Interval, FSTI)，是暫態(tài)穩(wěn)定意義下的可行解列時刻，即在該可行時窗內解列，形成的孤島一定是暫態(tài)穩(wěn)定的；在該可行時窗外解列，所形成孤島的暫態(tài)穩(wěn)定性不能保證。

3.3頻率穩(wěn)定性對可行解列時窗的修正

為使得孤島實現穩(wěn)定運行，除了孤島內的暫態(tài)穩(wěn)定需要滿足以外，解列后孤島的頻率偏移也不能過大，否則將觸發(fā)發(fā)電機的頻率保護。在滿足孤島暫態(tài)穩(wěn)定的可行解列時窗的基礎上，可以利用發(fā)電機頻率保護定值作為最大頻率偏移對解列時窗進一步修正。修正后的可行解列時窗FSTI′將同時滿足孤島暫態(tài)穩(wěn)定和頻率偏移的要求。

其中，d是解列形成孤島的數目，t是某一時刻點，fj(t)是在t時刻孤島i中發(fā)電j的頻率偏移，

i fsetting為允許的最大頻率偏移。

在修正后的可行解列時窗FSTI′內，每個孤島內的發(fā)電機群均保持同調性并滿足頻率偏移要求，逐漸過渡到其各自的穩(wěn)定運行點。

限于篇幅，本文主要研究暫態(tài)穩(wěn)定意義下可行解列時窗的計算和分布特征，這是解列時刻選取的第一步，也是最難的一步。對考慮頻率穩(wěn)定性的時窗修正僅做概念上的簡單介紹。

4 仿真分析

4.1可行解列時窗的計算

為了刻畫出可行解列時窗的分布特點，本文利用能量函數對解列過程進行量化分析，得到解列過程中各孤島能量變化的軌跡。

圖2 IEEE118節(jié)點系統(tǒng)Fig.2 IEEE 118-bus test system diagram

以圖2所示的IEEE118節(jié)點系統(tǒng)為例，選用了發(fā)生同一地點的同一故障（0.1s在線路23-25上靠近母線25處發(fā)生三相短路故障）作為擾動事件，通過設置故障清除時刻T1 (T1時刻跳開線路23-25清除故障)來形成擾動場景。為簡化分析，發(fā)電機采用經典模型，AVR和調速器均禁用，發(fā)電機參數如附錄I所示。

選取解列時刻T1=0.80s，發(fā)電機功角曲線如圖3所示?？梢钥吹?，IEEE 118節(jié)點系統(tǒng)中出現了兩機群:臨界機群Group1{10,12,25,26,31}和剩余機群Group2:{46,49,54,59,61,65,66,69,80,87,89,100,103,111}失步，機群1內部隨時間持續(xù)不能保持同步，發(fā)電機G31將失穩(wěn)。

圖3 故障清除時刻為0.8s的發(fā)電機功角曲線Fig.3 Rotor angles with the fault clearing time 0.8s

選取解列策略{15-33, 19-34, 30-38, 23-24}，可以將系統(tǒng)分割為兩個部分:孤島1和孤島2，分別包含機群Group1和Group2。

選取圖4(1)所示的孤島1作為研究對象，利用BCU法可以得到故障后SEP為{0.1397,-0.3485, 0.1083,0.1478,-0.524}，主導UEP為{-0.2812, -0.7959,-0.3086,-0.2469,2.743}。故障發(fā)生、故障清除及系統(tǒng)振蕩/失步過程中孤島1的暫態(tài)能量變化如圖4(2)所示，其中的藍色實線為孤島1在清除故障但未解列時的暫態(tài)能量，紅色點劃線對應著主導UEP的臨界能量2.974 pu。根據主導UEP的臨界能量可以計算出臨界的解列時刻為0.94s，這種情況對應于圖1（2）的運行軌跡。

應當特別指出的是，這里雖然選用解列策略{15-33, 19-34, 30-38, 23-24}作為孤島1的邊界，但并未執(zhí)行解列策略，所以孤島1內的能量并不守恒。

圖4 0.80s清除故障時孤島1的暫態(tài)能量變化Fig.4 Transient energy of island 1 with the fault clearing time 0.80s

在0.94s和0.97s分別進行解列時，孤島的能量變化如圖5(1)-(2)所示，其中，0.94s解列時孤島1可以穩(wěn)定，而0.97s解列時孤島1失去穩(wěn)定，解列后孤島的能量均保持恒定。由于暫態(tài)能量函數法具有一定的保守性，通過能量函數求得的臨界解列時刻0.94s略小于實際的臨界解列時刻0.96s。

圖5 0.94s和0.97s解列時孤島1的暫態(tài)能量和功角Fig.5 Transient energy of island 1 with the fault clearing time 0.80s

通過大量時域仿真可以觀察到，不管故障清除時間如何變化，解列后孤島1的失步模式始終為發(fā)電機31失步這一種失步模式，即對應著同一個主導UEP。這一特點使得本例的分析簡單很多，這也是圖4中主導UEP的臨界能量能夠表示為一條直線的原因。

4.2可行解列時窗的分布特征

在本文中，由于固定了發(fā)生故障的位置和故障類型，故障持續(xù)時間成為影響可行解列時窗的一個非常重要的因素。除了4.1中故障清除時刻為0.8s的算例以外，為進一步研究可行解列時窗的分布特征，分別選取故障清除時刻T1=0.61s, 0.72s, 0.73s和0.94s的解列場景進行研究。

圖6(1)為T1=0.61s時，孤島1在擾動過程中的暫態(tài)能量變化。可以看到，此時在任何一個時刻執(zhí)行解列操作，孤島1的暫態(tài)能量均小于主導UEP所對應的臨界能量，孤島1始終會穩(wěn)定，這種情況對應于圖1（1）的運行軌跡。

圖6 不同故障清除時間時孤島1的暫態(tài)能量變化Fig.6 Transient energy of island 1 with different fault clearing times

當T1=0.72s時，由于機群Group1在0.72s故障清除后始終未完全失去同步，處于振蕩過程中，孤島1的暫態(tài)能量出現了持續(xù)振蕩，從而使得可行解列時窗呈現多時窗分布的特點（如圖6（2）所示，對應圖1（4）的運行軌跡）。

當T1=0.73s時，這種振蕩是快速衰減的，孤島1的暫態(tài)能量在短時超出臨界能量后，快速回到穩(wěn)定域內，此時的可行解列時窗將大于某個臨界值（如圖6（3）所示，對應圖1（3）的運行軌跡）。

由于暫態(tài)能量上升沿與主導UEP能量的交點可以比較準確的表征孤島從穩(wěn)定變?yōu)椴环€(wěn)定的臨界解列時刻，但下降沿的交點不能準確表示從不穩(wěn)定變?yōu)榉€(wěn)定的臨界時刻[11]，所以圖6（2）僅能作為持續(xù)振蕩過程中暫態(tài)能量變化的示意圖，準確的可行解列時窗應通過時域仿真得到，如表I所示。

當故障清除時間達到0.94s時，無論何時解列，形成的孤島均不能穩(wěn)定運行，此時可行解列時窗為空。

表 孤島1的可行解列時窗（時域仿真）Tab. Feasible splitting time interval of island 1

另外，不同故障清除時刻所對應孤島2的穩(wěn)定性均較好，無論何時解列，解列后的孤島2均可穩(wěn)定（對應于圖1（1）的運行軌跡），所以本文主要分析孤島1的穩(wěn)定性和可行解列時窗。從這里也可以看到，包含臨界機群的孤島往往較小，穩(wěn)定性較差，對解列時刻和解列斷面的要求較高；而包含剩余機群的孤島相對比較穩(wěn)定。但如果在包含剩余機群的孤島內發(fā)生后繼擾動，則很有可能破壞孤島的穩(wěn)定性，使得該孤島失穩(wěn)或進一步解列。

綜合來看，由于故障清除時刻引起的擾動背景不同，孤島的可行解列時窗呈現出了五種不同的情況:1）任何時刻均可以解列，這種情況對應于擾動較小或孤島較強壯的情況，在解列動態(tài)過程中孤島內部的發(fā)電機始終保持較好的同步關系；2）小于某個臨界時刻，此擾動背景下出現失步或持續(xù)振蕩，在臨界時刻之前解列，孤島內的同調機群仍能夠保持同步，最終過渡到穩(wěn)定的孤島運行，但大于臨界時刻后解列，孤島內的同調機群將失穩(wěn)。3）大于某個臨界時刻，如圖6（3）中0.73s清除故障的情況，此時解列并不是越早越好，而是在某個臨界時刻后解列才可以保證孤島內機群的同步性。4）斷續(xù)的時窗特征:當某個機群內部出現持續(xù)振蕩時，整個解列時刻可能呈現出斷續(xù)的時窗特征，如圖6（2）中0.72s清除故障的情況。若該振蕩快速衰減，則可能成為上述第三種情況。5）可行解列時窗為空:對應于圖6（4）所示的情況，由于故障清除過晚致使可行解列時窗為空。

5 結語

本文采用暫態(tài)能量函數法對解列動態(tài)過程進行了量化分析，刻畫了不同擾動背景下系統(tǒng)可行解列時窗的分布特征，對主動解列的可行解列時窗進行了系統(tǒng)性分析。在研究方法上，首次將暫態(tài)穩(wěn)定分析的對象和視角轉向每個孤島（解列后子系統(tǒng)），分析每個孤島在解列過程中內部的暫態(tài)穩(wěn)定和對解列時刻的要求，而不再僅采用忽略孤島內暫態(tài)穩(wěn)定的單機等效模型。

研究表明，解列時刻并不是越快越好。在本文中，由于故障清除時刻引起的擾動背景不同，孤島的可行解列時窗呈現出了五種不同的情況:1）任何時刻均可解列；2）小于某個臨界時刻；3）大于某個臨界時刻；4）斷續(xù)的時窗特征；5）可行解列時窗為空。在可行解列時窗范圍內執(zhí)行解列操作，形成的孤島可以穩(wěn)定運行；在可行解列時窗范圍外執(zhí)行解列操作，形成的孤島無法穩(wěn)定運行。

結合能量函數和時域仿真，本文首次嘗試從機理上解釋和刻畫解列時刻的特征，為進一步研究主動解列問題提供了新的思路和支撐。當然，本文中也存在一些不足，例如僅考慮了發(fā)電機經典模型和恒阻抗模型，未考慮AVR和調速器的控制作用，得到的可行解列時窗非常保守，尺度很小。未來工作將考慮引入發(fā)電機高階模型和控制措施，采用更符合實際的算例，并進一步研究解列時刻的在線決策方法。

附錄1 118節(jié)點系統(tǒng)的發(fā)電機數據Generator data for the IEEE 118-bus test system on a base of 100 MVA

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Research on feasible splitting time interval of controlled islanding

Ding Lei1 Guo Yichen1 Chen Qing1 Vladimir Terzija1,2
（1. Key Laboratory of Power System Intelligent Dispatch and Control of the Ministry of Education (Shandong University) Jinan 250061 China; 2. The University of Manchester Manchester, UK, M13 9PL）

Controlled islanding is an active and effective way of avoiding catastrophic wide area blackout. The splitting time is the determining factor of successful islanding. However, it has not been well studied before since existing islanding methods are based on the system snapshots before disturbance occurrence and do not consider dynamic islanding process. This paper investigates the splitting time of controlled islanding systematically for the first time. Transient energy function is used to evaluate the stability of islands formed during the islanding process quantitatively. And the feasible splitting time interval is determined by the critical energy of islands to ensure the coherency and transient stability within created islands. Only when the splitting is undertaken within the feasible splitting time interval, the coherency within each island can be maintained and a successful islanding is possible.

Controlled islanding, Feasible splitting time interval, Stability region, Transient energy function

TM712

丁 磊 男，1980年生，博士，副教授，主要研究方向:電力系統(tǒng)廣域保護控制和微電網保護控制。

國家自然科學基金資助項目（51477093，51107071）。

2014-07-10

郭一忱 男，1990年生，碩士研究生，主要研究方向：電力系統(tǒng)主動解列。