■ 陳孝先,周文軍,納小明
現(xiàn)代球墨鑄鐵自20世紀(jì)40年代研制成功以來,以其優(yōu)異的綜合性能備受人們青睞。特別是高寒地區(qū)裝配的球墨鑄鐵件設(shè)備,都要求有一定的低溫韌性,以免低溫脆斷造成事故。尤其是最近幾年,我國新能源戰(zhàn)略把大力發(fā)展風(fēng)力發(fā)電設(shè)為重點,而鑄件是風(fēng)力發(fā)電設(shè)備的重要部件,都是要求很高的鐵素體基體球墨鑄鐵。風(fēng)電鑄件運(yùn)行環(huán)境惡劣,有的鑄件要求在–20℃甚至–40℃環(huán)境下服役20年。因此,除了常規(guī)性能指標(biāo)外,還有低溫沖擊性能的要求。我公司結(jié)合歐洲標(biāo)準(zhǔn),已成功為國內(nèi)外多家風(fēng)力發(fā)電企業(yè)生產(chǎn)出合格的球墨鑄鐵輪轂、底座和軸類零件。
(1)工藝方案 鐵液采用感應(yīng)電爐熔煉,球化工藝采用沖入法,具體的變質(zhì)工藝見表1。
(2)合金的熔煉及試樣的制備 所用爐料主要為生鐵、廢鋼與回爐料,用增碳劑與75SiFe調(diào)整C、Si含量,應(yīng)用表1中的工藝方案各澆注了28件鑄件,開箱后把附鑄試塊收集進(jìn)行理化檢測。鐵液的化學(xué)成分控制見表2。
從70mm厚的U形附鑄試塊上制取抗拉、金相與V型缺口沖擊試樣,沖擊試樣在–20℃與–30℃的液氮中冷卻10min,然后在擺錘沖擊試驗機(jī)上進(jìn)行沖擊試驗。
(1)金相結(jié)果及分析 在金相顯微鏡下觀察試樣的金相組織。通過對試樣的微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行比較、分析,發(fā)現(xiàn)工藝2、工藝3能顯著提高球化率,特別是工藝3石墨球的圓整度及球徑均勻性都有明顯的提高,如附圖所示。
通過分析各工藝的化學(xué)成分,發(fā)現(xiàn)工藝2的爐后wS為0.009%,工藝3的爐后wS為0.0085%,而工藝1的爐后wS為0.0069%。硫是一種反石墨化元素,屬于有害元素,鐵液中硫若與鎂反應(yīng),則導(dǎo)致球化衰退,因此我公司一直采用高純生鐵熔煉球墨鑄鐵。但通過生產(chǎn)實踐發(fā)現(xiàn),硫的數(shù)量對球化效果影響很大,適當(dāng)?shù)牧蚝靠色@得石墨球數(shù)多、石墨球形好、碳化物減少、縮孔傾向減弱的鑄件。在爐前鐵液S含量相同的情況下,各工藝爐后鐵液S含量卻有這樣的差別,有可能是變質(zhì)劑中帶入的S不同導(dǎo)致的。
表1 工藝方案
表2 主要成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)
各工藝的平均金相參數(shù)見表3。
從表3可知,工藝2、工藝3能顯著提高球化率,這是因為這兩個工藝采用的是含鎂量較低的稀土球化劑,相比較工藝1的硅鎂合金球化劑的優(yōu)點是球化反應(yīng)平穩(wěn),鎂的吸收率較高,另外6RE稀土球化劑所含的稀土元素也可以中和鐵液中的有害元素,因此球化率顯著提高。但工藝2、工藝3的石墨球數(shù)明顯減少。通過研究發(fā)現(xiàn),兩個工藝孕育量加大,使鐵液在凝固期間向已有核心析出容易,長大速度快,使石墨球數(shù)相對減少,且工藝2、工藝3球化反應(yīng)較工藝1的平穩(wěn),反應(yīng)時攪拌力較小,致使石墨有充足的時間長大,改善了石墨球的圓整度。
(2)力學(xué)性能結(jié)果及分析 鑄件附鑄試塊的平均性能結(jié)果見表4。其中屈服強(qiáng)度與伸長率指標(biāo)合格率達(dá)到100%,在此不做表述。
從表3中的數(shù)據(jù)可見,性能合格率略有降低,沖擊韌度大幅提高,一是因為工藝2、工藝3的球化反應(yīng)較工藝1延后,能更大限度地發(fā)揮球化劑的作用,且工藝2、工藝3的孕育采用多層次孕育,特別是工藝3還在球化劑上面埋入325孕育劑,使孕育過程更接近于澆注,可最大限度地防止孕育衰退。二是因為鐵液終硅含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))由工藝1的2.09%降到工藝2的2.02%,再到現(xiàn)在的1.90%,所以導(dǎo)致抗拉強(qiáng)度略有下降,沖擊韌度上升。
各工藝金相組織圖(×100)
表3 金相檢驗結(jié)果
表4 力學(xué)性能檢測平均結(jié)果
(1)工藝3由于采用高品質(zhì)的球化劑+多層次孕育工藝,因此能顯著提高球化率,保證抗低溫沖擊球墨鑄鐵的生產(chǎn)。
(2)工藝3的抗拉強(qiáng)度合格率較低,在后續(xù)生產(chǎn)中應(yīng)該適當(dāng)提高硅含量。
(3)工藝3的石墨球數(shù)較少,還應(yīng)做必要的工藝改進(jìn),以增加石墨球數(shù)。