楊 斌 劉禮華 魏曉斌

(1.湖北水利水電職業(yè)技術學院，湖北 武漢 430070； 2.武漢大學土木建筑工程學院，湖北 武漢 430072)

混凝土屋架現(xiàn)有承載力的兩種判斷方法

楊 斌1劉禮華2魏曉斌2

(1.湖北水利水電職業(yè)技術學院，湖北 武漢 430070； 2.武漢大學土木建筑工程學院，湖北 武漢 430072)

以百瑞景中央生活區(qū)403會所屋架改造工程為例，對混凝土屋架現(xiàn)有承載力判斷的兩種近似方法進行了詳細介紹，以更好地對混凝土屋架的現(xiàn)有承載力作出判斷，同時為類似工程提供了參考借鑒。

混凝土屋架，承載力，檢測，判斷，有限元

0 引言

結構現(xiàn)有承載力的判斷是結構加固的基礎，只有對結構現(xiàn)有承載力作出準確的判斷，才能做出合理的加固設計?；炷廖菁艿某休d力判斷一直是結構檢測工作中的難題，現(xiàn)行規(guī)范中沒有明確的方法規(guī)定[1-3]。本文以百瑞景中央生活區(qū)403會所屋架改造為例，介紹混凝土屋架現(xiàn)有承載力的兩種判斷方法。

1 屋架承載力檢測判斷

選擇具有代表性的3榀中間屋架進行檢測，按照原建筑的現(xiàn)場編號，選擇南3、南5和北11 3榀屋架。如果檢測結果所反映的真實情況與預想有較大差異，再隨機選擇1榀中屋架進行檢測并比較結果?？紤]到端屋架與山墻相連，不便于檢測，且端屋架只承受中間屋架一半的荷載，故不對端屋架進行檢測。

在每榀屋架兩端之間拉水平線測量其初始撓度。在屋架跨中兩側固定懸挑鋼梁，鋼梁須具有足夠的剛度，懸挑1 m，鋼梁端部分別用鋼絲吊一鉛球和一帶刻度鋼尺。鉛球的下表面與百分表桿接觸，并調整讀數(shù)盤讀數(shù)為0。百分表豎桿下平放一銀鏡，便于讀數(shù)。接近鋼尺安放一水準尺，讀取鋼尺下降高度，如圖1所示。采用百分表和鋼尺兩個讀數(shù)系統(tǒng)是為了避免堆載影響讀數(shù)視線，百分表測量最為精確，在不影響視線的情況下以百分表讀數(shù)為準。

在加載平臺上堆置沙袋，屋架發(fā)生撓動。理論上，當屋架撓度(初始撓度+百分表讀數(shù)或鋼尺讀數(shù))達到設計規(guī)范中允許的最大撓度時，稱量沙袋的總重量加屋面和桁架恒載，即近似看作屋架的極限承載力(這里用剛度指標度量承載力，故只能算作近似)。由于實驗為非破壞性，初始設計也可能留有較大余度，再加上實驗中撓度較大會使混凝土屋架開裂過多，故不一定需要知道極限承載力，只需知道結構是否能滿足荷載要求。若以設計單位提供的屋面改造設計荷載8 kN/m2(《百瑞景403會所結構檢測任務答疑》)為堆載目標，逐級加載至該值時屋架撓度小于設計規(guī)范規(guī)定的限值，則認為屋架承載力合格，不需補強。也可能原結構已被使用多年，或原設計留有余度不大，桁架的承載力無法達到改造設計的設計值要求，如果加載至改造設計值可能會發(fā)生結構破壞，故設定一個撓度限值，即原始設計荷載作用下驗算的撓度值(原始設計時已考慮為最大)，當桁架的總撓度達到該限值時停止加載，將對應的荷載作為桁架的承載能力，與改造設計期望相差的承載力部分由設計單位進行補強設計。據(jù)此，對結構的健康狀況進行鑒定，改造設計超出的荷載全部由加固承擔。

以某1榀屋架為例，屋架最大撓度控制值32 mm，系原始設計荷載作用下驗算的撓度值，檢測實驗中是由有限元估算分析得到的。有限元分析中，混凝土采用Solid45單元，鋼筋用Link8單元，按照原設計屋面荷載2.97 kN/m2，計算得到屋架的最大撓度為32 mm，如圖2所示。經檢測，屋架在現(xiàn)有荷載作用下的初始撓度為18 mm，因此新增撓度控制在14 mm。在加載平臺上用沙袋堆載，使屋架新增14 mm的撓度，稱量沙袋堆載總重，即屋架能繼續(xù)加載的余度(注意，將這個加載余度加上屋架、屋面板的實際自重，分攤成屋面板上的面荷載，應該小于原設計荷載2.97 kN/m2，原因是結構經過數(shù)十年的使用，承載力有所降低)。若改造設計荷載增量超過這一余度，則需對結構加固補強。

更進一步，為使原結構在實驗過程中不產生新的實驗裂縫，經有限元計算原設計允許應變，在桁架下弦底面粘貼應變片控制實驗加載過程中的拉應變(C25混凝土控制拉應力為ft=1.27 N/mm2，混凝土彈性模量Ec=2.8×104N/mm2，近似按彈性理論計算，混凝土的控制拉應變εty=45.36×10-6，扣除已產生的應變約為5.0×10-6，混凝土的新增應變，即應變片應變ε≤40.36×10-6，限值取40×10-6)；同時，為了控制加載過程中混凝土不被壓碎，在第一、第二根上弦桿跨中處側面頂部粘貼應變片控制實驗加載過程中的壓應變(C25混凝土控制壓應力為fc=11.9 N/mm2，近似按彈性理論計算，混凝土的壓應變極限εcy=-425×10-6，扣除已產生的應變約為-380×10-6，混凝土的新增應變，即應變片應變ε≤-45×10-6，限值取-45×10-6)。如果業(yè)主和設計單位要求繼續(xù)加載，要檢測出原設計的精確余度，混凝土的開裂不得超過裂縫的允許值0.2 mm。

應變片的布置如圖3所示。

該項目改造設計屋面荷載為8 kN/m2，經有限元計算，屋架的跨中最大撓度為76 mm，見圖4，已超過規(guī)范規(guī)定的最大允許值60 mm和實驗屋架最大撓度控制值32 mm，顯然依靠屋架的承載力余度無法滿足，必須進行加固補強。

本檢測可以提供兩項承載力指標：一是桁架現(xiàn)有能增加承受的荷載，即原設計承載力的余度殘留值，供結構改造設計參考；二是桁架的總承載力，即沙袋的總重量加屋面和桁架恒載。

2 屋架承載力推定判斷

除了采用檢測方法，還可以結合檢測結果和有限元仿真計算[4]對屋架的現(xiàn)有承載力進行推定[5]。

通過有限元分析得知，當荷載作用在屋架上弦時，最大拉應力出現(xiàn)在屋架跨中豎桿，最大壓應力出現(xiàn)在上弦桿，如圖5所示。不同載重情況下，控制點處的應力見表1。

表1 不同加載重量下屋架控制點應力

如表1所示，由于拉應力的增速較快，較快地接近材料強度值，因此拉應力為屋架的控制應力。應力σ與加載重量P近似成線性關系，對應力和載重采用線性擬合，假設：

σ=p1×P+p2

(1)

利用最小二乘法對表1的數(shù)值進行擬合，得出，p1=0.003 9，p2=1.033 4。

σ=0.003 9×P+1.033 4

(2)

屋架加載至極限狀態(tài)，C20混凝土拉應力達到強度標準值(檢測實驗中采用標準值)1.54 MPa，由式(2)得屋架極限加載值為130 kN，還可在屋面板上承載1.2 kN/m2的均布荷載，可推定屋架現(xiàn)有承載力為395 kN。

3 結語

本文介紹了兩種得到混凝土屋架現(xiàn)有承載力的近似方法，鑒于我國現(xiàn)行的檢測技術規(guī)范對混凝土屋架承載力的判斷并沒有作出比較實質可操作性的方法規(guī)定，本文的方法值得推廣和借鑒。

[1] 曹雙寅，邱洪興，王恒華.結構可靠性鑒定與加固技術[M].北京：中國水利水電出版社，2002.

[2] 張 鑫，李安起，趙考重.建筑結構鑒定與加固改造技術的進展[J].工程力學,2011,28(1):1.

[3] 袁慶華.建筑結構檢測鑒定方法探討[J].建筑科學，2002,18(4)：32-33.

[4] 雙凱偉.鋼結構屋架靜力有限元分析[J].山西建筑,2009,35(32):60-61.

[5] 劉禮華，楊 斌，陳尚建，等.某大型混凝土屋架現(xiàn)有承載力的一種判定方法[J].建筑結構,2012,42(2):105-107.

Two kinds of judging method of concrete roof truss’ existing bearing capacity

Yang Bin1Liu Lihua2Wei Xiaobin2

(1.HubeiWaterResourcesTechnicalCollege,Wuhan430070,China;2.SchoolofCivil&ArchitecturalEngineering,WuhanUniversity,Wuhan430072,China)

Taking Bairuijing central living community club No.403 roof truss transformation engineering as an example, the paper specifically introduces current two similar concrete roof truss bearing capacity identification methods, in order to make better judgment to the existing bearing capacity of concrete roof, with a view to better provide some guidance for similar engineering.

concrete roof truss, bearing capacity, detection, identification, finite element

2015-01-21

楊 斌(1978- )，男

1009-6825(2015)10-0036-02

TU311

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