張建志，焦 健

（國網(wǎng)遼寧省電力有限公司電力科學(xué)研究院，遼寧 沈陽 110006）

白城電廠2×660 MW機(jī)組無跳閘RB試驗(yàn)技術(shù)研究

張建志，焦 健

（國網(wǎng)遼寧省電力有限公司電力科學(xué)研究院，遼寧 沈陽 110006）

RB試驗(yàn)是驗(yàn)證新建火電機(jī)組在主要輔機(jī)跳閘時(shí)系統(tǒng)調(diào)節(jié)品質(zhì)的破壞性試驗(yàn)，跳閘風(fēng)險(xiǎn)很大，RB試驗(yàn)失敗會(huì)導(dǎo)致汽機(jī)跳閘，鍋爐滅火。以中電投白城電廠1號(hào)機(jī)組RB試驗(yàn)為例，闡述RB試驗(yàn)的原理與過程，著重進(jìn)行了RB試驗(yàn)危險(xiǎn)點(diǎn)分析，給出提高RB試驗(yàn)成功率的措施和建議，為火電機(jī)組RB試驗(yàn)提供參考。

危險(xiǎn)點(diǎn)；助燃；主汽壓變化率；機(jī)跟隨；滑壓

中電投白城電廠新建工程1號(hào)機(jī)組鍋爐采用哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的超臨界、變壓運(yùn)行直流鍋爐，型號(hào)為HG-2070／25.4-HM［1］。汽輪機(jī)采用哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的超臨界、一次中間再熱、單軸、三缸、四排汽凝汽式直接空冷汽輪機(jī)，單機(jī)容量為660 MW［2］。DCS控制設(shè)備采用上海?？怂构荆‵OXBORO）的I／A分散控制系統(tǒng)。鍋爐采用3臺(tái)容量為35%的電動(dòng)給水泵供水。

1 RB試驗(yàn)的工作原理

1.1 主要功能

RB（機(jī)組快速減負(fù)荷）是目前火力發(fā)電廠中發(fā)生頻率最高，跳機(jī)危險(xiǎn)性最大的聯(lián)鎖過程。機(jī)組運(yùn)行過程中，單臺(tái)主要輔機(jī)跳閘經(jīng)常發(fā)生，此時(shí)如果剩余同類輔機(jī)的承載能力低于機(jī)組實(shí)際負(fù)荷，則觸發(fā)機(jī)組RB過程，快速降低機(jī)組負(fù)荷到剩余輔機(jī)的承載能力范圍內(nèi)，并盡量保持此過程平穩(wěn)，使機(jī)組不因負(fù)荷的急劇變化而觸動(dòng)保護(hù)跳閘，維持機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行，將輔機(jī)跳閘造成的影響降到最低，就是機(jī)組RB的主要功能［3］。RB試驗(yàn)的主要作用是對(duì)機(jī)組調(diào)節(jié)系統(tǒng)的調(diào)控能力進(jìn)行檢驗(yàn)，若調(diào)控參數(shù)不合適，則修改調(diào)節(jié)參數(shù)，直到滿足控制要求為止。

1.2 試驗(yàn)項(xiàng)目

白城電廠1號(hào)機(jī)組設(shè)計(jì)了空預(yù)器、引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、給水泵和磨煤機(jī)共6個(gè)RB項(xiàng)目。由于空預(yù)器跳閘后聯(lián)跳引風(fēng)機(jī)，空預(yù)器跳閘觸發(fā)的RB同引風(fēng)機(jī)跳閘觸發(fā)的RB具有相同的動(dòng)作過程，所以RB試驗(yàn)中不單獨(dú)將空預(yù)器跳閘作為獨(dú)立項(xiàng)目對(duì)待，只做引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、給水泵和磨煤機(jī)5個(gè)RB試驗(yàn)，而磨煤機(jī)RB試驗(yàn)僅降低機(jī)組負(fù)荷，是相對(duì)比較溫和的過程，故本文只討論其他4個(gè)項(xiàng)目的RB試驗(yàn)。本機(jī)組共配備3臺(tái)電動(dòng)給水泵，由于2臺(tái)電泵同時(shí)跳閘情況很少發(fā)生，所以經(jīng)電廠同意，鍋爐給水RB只做1臺(tái)電泵跳閘工況。

1.3 觸發(fā)條件

白城電廠1號(hào)機(jī)組共設(shè)計(jì)了4個(gè)RB觸發(fā)條件，只有當(dāng)這4個(gè)條件同時(shí)滿足時(shí)才能觸發(fā)RB發(fā)生［4］。

a.協(xié)調(diào)系統(tǒng)已投入

因?yàn)闄C(jī)組RB試驗(yàn)考驗(yàn)的是機(jī)組各自動(dòng)回路的調(diào)節(jié)能力，只有當(dāng)機(jī)組處于協(xié)調(diào)狀態(tài)時(shí)才能保證機(jī)組的各自動(dòng)回路都發(fā)生作用。國內(nèi)也存在將RB的觸發(fā)條件限制為機(jī)組處于協(xié)調(diào)狀態(tài)或處于機(jī)跟隨狀態(tài)的情況，機(jī)跟隨狀態(tài)下觸發(fā)的RB無法對(duì)燃料精確控制，效果不如協(xié)調(diào)狀態(tài)，因此白城電廠要求必須在協(xié)調(diào)狀態(tài)下才觸發(fā)RB。

b.負(fù)荷條件

白城電廠1號(hào)機(jī)組額定負(fù)荷為660 MW，配備的空預(yù)器、引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)均為2臺(tái)，單臺(tái)設(shè)備的帶載能力均為50%，即330 MW。單臺(tái)電泵的帶載能力是35%，1臺(tái)電泵跳閘后剩余2臺(tái)電泵的帶載能力是70%，按440 MW考慮。所以，只有機(jī)組負(fù)荷大于等于此負(fù)荷時(shí)才會(huì)因剩余輔機(jī)的帶載能力不足而觸發(fā)RB，比如，1臺(tái)送風(fēng)機(jī)跳閘后，只有當(dāng)機(jī)組實(shí)際負(fù)荷大于330 MW時(shí)才會(huì)觸發(fā)送風(fēng)RB的發(fā)生，1臺(tái)電泵跳閘后，只有機(jī)組負(fù)荷大于440 MW時(shí)才會(huì)觸發(fā)給水RB的發(fā)生。

c.主要輔機(jī)跳閘

空預(yù)器、引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、電動(dòng)給水泵、磨煤機(jī)中任一輔機(jī)跳閘，是RB的直接觸發(fā)條件。

d.RB投／切斷路器

白城電廠1號(hào)機(jī)組在操作界面上設(shè)計(jì)了RB投／切斷路器，只有當(dāng)此斷路器處于投入狀態(tài)時(shí)才會(huì)在其他條件滿足時(shí)觸發(fā)RB的發(fā)生。

1.4 RB發(fā)生的動(dòng)作過程

1.4.1 控制狀態(tài)改變

RB發(fā)生后，機(jī)組由協(xié)調(diào)狀態(tài)轉(zhuǎn)為機(jī)跟隨狀態(tài)，機(jī)組負(fù)荷設(shè)定值按一定速率切換到RB目標(biāo)負(fù)荷值，如引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)或一次風(fēng)觸發(fā)的RB，目標(biāo)負(fù)荷是330 MW，1臺(tái)電動(dòng)給水泵跳閘觸發(fā)的RB，目標(biāo)負(fù)荷是440 MW；燃料主控按照此目標(biāo)負(fù)荷控制總給煤量。主汽壓設(shè)定值工作在滑壓狀態(tài)，其值由RB目標(biāo)負(fù)荷值函數(shù)給出。

1.4.2 燃料的快速減少與助燃

白城電廠1號(hào)機(jī)組采用前后墻對(duì)沖式燃燒器布置方式，配備了7個(gè)燃燒層。每個(gè)燃燒層對(duì)應(yīng)5套油燃燒器和5個(gè)煤粉噴嘴，每個(gè)燃燒層5個(gè)煤粉噴嘴對(duì)應(yīng)于1臺(tái)中速磨煤機(jī)的5個(gè)出口門，燃燒層的布置方式見圖1［5］。

圖1 燃燒層的布置方式

RB發(fā)生后，RB信號(hào)送到鍋爐燃燒系統(tǒng)，系統(tǒng)將按照預(yù)先設(shè)定的順序與時(shí)間間隔跳閘制粉系統(tǒng)到預(yù)定套數(shù)。跳閘順序按照有利于鍋爐穩(wěn)定燃燒的由高向低、前后墻兼顧原則，依次跳閘C、A、D、B制粉系統(tǒng)，1臺(tái)電動(dòng)給水泵跳閘觸發(fā)的RB，磨煤機(jī)跳閘到剩余5臺(tái)為止；送風(fēng)、引風(fēng)跳閘觸發(fā)的RB，跳閘到剩余4臺(tái)磨煤機(jī)為止；一次風(fēng)機(jī)跳閘觸發(fā)的RB跳閘到剩余3臺(tái)磨煤機(jī)為止。2臺(tái)磨煤機(jī)跳閘的時(shí)間間隔為：一次風(fēng)機(jī)跳閘觸發(fā)的RB，磨煤機(jī)跳閘時(shí)間間隔為5 s，其他設(shè)備跳閘觸發(fā)的RB，磨煤機(jī)跳閘時(shí)間間隔為10 s。RB發(fā)生后，制粉系統(tǒng)的快速跳閘將引起爐膛燃燒不穩(wěn)，通常要求提供助燃，白城電廠1號(hào)機(jī)組在RB發(fā)生后提供G、E兩層油燃燒器助燃，每層油燃燒器包括5支油槍，按照3、2、4、1、5的順序啟動(dòng)，每支油槍的啟動(dòng)間隔為10 s。

1.4.3 RB過程的復(fù)位

RB發(fā)生后，隨著鍋爐燃料的減少，機(jī)組負(fù)荷迅速向RB目標(biāo)負(fù)荷靠近，當(dāng)機(jī)組實(shí)際負(fù)荷接近RB目標(biāo)負(fù)荷時(shí)，RB信號(hào)被復(fù)位，RB過程結(jié)束，對(duì)引、送和一次風(fēng)機(jī)跳閘觸發(fā)的RB，此負(fù)荷為345 MW；對(duì)1臺(tái)電泵跳閘觸發(fā)的RB，此負(fù)荷為455 MW。

2 RB試驗(yàn)中的危險(xiǎn)點(diǎn)分析及措施［6］

2.1 引風(fēng)、送風(fēng)和一次風(fēng)機(jī)RB造成爐膛壓力高高或低低導(dǎo)致鍋爐MFT跳閘

1臺(tái)引、送或一次風(fēng)機(jī)跳閘后，會(huì)造成爐膛進(jìn)-出風(fēng)瞬間失衡，引風(fēng)機(jī)跳閘后造成進(jìn)風(fēng)多于出風(fēng)，短時(shí)間內(nèi)爐膛壓力高高，易跳閘；送風(fēng)和一次風(fēng)機(jī)跳閘后，出風(fēng)多于進(jìn)風(fēng)，易造成瞬間爐膛壓力低低跳閘；為迅速糾正這種進(jìn)?出風(fēng)失衡，一方面要快速對(duì)已跳閘風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié)缺失進(jìn)行補(bǔ)償，另一方面要適量削弱對(duì)立風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)作用。白城電廠1號(hào)機(jī)組中，引、送和一次風(fēng)機(jī)擋板控制均采用偏差補(bǔ)償邏輯，1臺(tái)風(fēng)機(jī)跳閘后，跳閘風(fēng)機(jī)的擋板開度將被瞬間加到剩余風(fēng)機(jī)的擋板上，在最短時(shí)間內(nèi)增大剩余風(fēng)機(jī)出力，如RB前，A引風(fēng)機(jī)靜葉開度為30%，B引風(fēng)機(jī)靜葉開度為50%，A引風(fēng)機(jī)跳閘后，B引風(fēng)機(jī)的靜葉開度將變成80%，理論上瞬間彌補(bǔ)了A引風(fēng)機(jī)出力的不足；另外，送風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)跳閘后都嚴(yán)重減少了爐膛的進(jìn)風(fēng)，對(duì)爐膛負(fù)壓影響很大，為減少這種影響，白城電廠控制邏輯中，在送風(fēng)機(jī)或一次風(fēng)機(jī)跳閘后，通過負(fù)前饋方式，系統(tǒng)將引風(fēng)機(jī)靜葉開度指令減小5%，經(jīng)過1號(hào)機(jī)組做送風(fēng)和一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)的檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)此參數(shù)的設(shè)置對(duì)引風(fēng)機(jī)控制爐膛壓力效果很好。

2.2 剩余風(fēng)機(jī)過電流跳閘

1臺(tái)風(fēng)機(jī)跳閘后，調(diào)節(jié)系統(tǒng)將已跳閘風(fēng)機(jī)的擋板開度疊加到剩余風(fēng)機(jī)上，這雖然對(duì)系統(tǒng)調(diào)節(jié)十分有利，但也往往造成剩余風(fēng)機(jī)因出力過大而超電流跳閘，最終導(dǎo)致RB失敗。在白城電廠調(diào)試過程中，為防止風(fēng)機(jī)過電流跳閘事故發(fā)生，曾嘗試電流閉鎖方法，將風(fēng)機(jī)電機(jī)電流信號(hào)引入到擋板控制中，當(dāng)風(fēng)機(jī)電流超過額定電流后閉鎖風(fēng)機(jī)擋板的輸出增大。但通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，風(fēng)機(jī)電機(jī)的最大電流同擋板的最大開度不同步，最大電流的出現(xiàn)滯后最大開度5～6 s，所以，用電流限制風(fēng)機(jī)過載不可行。白城電廠最終通過限制風(fēng)機(jī)擋板開啟幅度的方法防止風(fēng)機(jī)過出力跳閘，限幅數(shù)據(jù)是從實(shí)際運(yùn)行中總結(jié)出來的，引風(fēng)機(jī)限制在80%；送風(fēng)機(jī)限制在75%；一次風(fēng)機(jī)限制在80%，通過試驗(yàn)可知，限幅可以有效防止RB過程中造成的風(fēng)機(jī)過電流跳閘。

2.3 被控量與設(shè)定值偏差大切除自動(dòng)

在被控量與設(shè)定值偏差超限時(shí)通常會(huì)將控制回路由自動(dòng)狀態(tài)切到手動(dòng)狀態(tài)，此條件在正常調(diào)節(jié)時(shí)沒問題，但在機(jī)組RB狀態(tài)時(shí)，由于工況變化劇烈，往往會(huì)出現(xiàn)被控量大幅度偏離設(shè)定值的情況，此時(shí)如果控制回路被切到手動(dòng)狀態(tài)，將使自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)不再工作，從而導(dǎo)致RB過程失敗。所以特別檢查了白城電廠的RB邏輯，RB時(shí)要將一切“偏差大切手動(dòng)功能”在RB狀態(tài)時(shí)屏蔽。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，沒有出現(xiàn)因被控量與設(shè)定值偏差大而切除自動(dòng)的情況發(fā)生。

2.4 主汽壓力設(shè)定值的變化速率設(shè)置不當(dāng)造成鍋爐斷水而跳閘

對(duì)直流鍋爐，給水RB比較容易跳閘，尤其對(duì)汽泵供水的機(jī)組更是如此。1臺(tái)給水泵跳閘，如果參數(shù)設(shè)置不合適，往往造成鍋爐斷水，機(jī)組跳閘。RB時(shí)主汽壓力設(shè)定值的變化速率是非常關(guān)鍵的參數(shù)，速率過快，在鍋爐燃料還未快速削減時(shí)，主汽壓力設(shè)定值已經(jīng)降的很低，處于機(jī)跟隨狀態(tài)的機(jī)組為了維持迅速降低的主汽壓力設(shè)定值，勢(shì)必快速開大主汽門，造成機(jī)組負(fù)荷值在短時(shí)間內(nèi)快速升高，甚至超過機(jī)組額定負(fù)荷值，在某600 MW機(jī)組做RB試驗(yàn)時(shí)，曾出現(xiàn)機(jī)組負(fù)荷瞬間達(dá)到640 MW的情況，就是主汽壓力設(shè)定值下降太快造成的；若主汽壓力設(shè)定值速率變化過慢，由于直流鍋爐采用的是以煤定水的控制策略，鍋爐主控的輸出決定給水流量設(shè)定值的大小，而給水流量設(shè)定值決定泵的轉(zhuǎn)速，泵的轉(zhuǎn)速又決定泵的出口壓力，所以，RB發(fā)生時(shí)鍋爐給水泵的出口壓力也隨之降低，對(duì)600 MW機(jī)組的直流鍋爐，鍋爐給水的阻力約1～2 MPa，當(dāng)給水泵的出口壓力與下降過慢的主汽壓力之差小于該阻力值時(shí)，給水泵不能將給水打入鍋爐，最后造成鍋爐因斷水而跳閘，此問題在汽泵供水機(jī)組上尤其明顯。白城電廠在做RB試驗(yàn)時(shí)，主汽壓力設(shè)定值的輸出回路采用一階慣性環(huán)節(jié)，慣性時(shí)間常數(shù)設(shè)為60 s，給水RB獲得成功，因此，主汽壓力設(shè)定值的一階慣性時(shí)間采用60～70 s比較合適，正確的主汽壓力設(shè)定值變化率可以有效提高給水RB的成功率。

2.5 一次風(fēng)機(jī)RB造成磨煤機(jī)一次風(fēng)流量低低跳閘

一次風(fēng)RB的危險(xiǎn)程度僅次于直流鍋爐的給水RB，除爐膛壓力超限跳閘和剩余電機(jī)過出力跳閘外，磨煤機(jī)一次風(fēng)量低低跳閘是一次風(fēng)機(jī)RB失敗的主要原因。一次風(fēng)機(jī)RB能否成功的關(guān)鍵在于3個(gè)因素，一是剩余一次風(fēng)機(jī)擋板能否迅速打開以增大一次風(fēng)量的供給；二是制粉系統(tǒng)需要有較快的跳閘速率，使剩余的一次風(fēng)由供給多臺(tái)磨煤機(jī)變成只供給少數(shù)磨煤機(jī)；三是已跳閘的磨煤機(jī)入口一次風(fēng)門是否嚴(yán)密，嚴(yán)密的一次風(fēng)門會(huì)減少漏風(fēng)，保證剩余一次風(fēng)都流向運(yùn)行中的磨煤機(jī)。白城電廠工程中，送風(fēng)RB、引風(fēng)RB時(shí)制粉系統(tǒng)都保留4臺(tái)磨煤機(jī)，磨的跳閘間隔均為10 s／臺(tái)，只有一次風(fēng)機(jī)跳閘觸發(fā)的RB保留3臺(tái)磨煤機(jī)，磨的跳閘間隔是5 s／臺(tái)，磨的快速跳閘與盡可能少的保留剩余磨煤機(jī)臺(tái)數(shù)都有利于維持一次風(fēng)母管壓力在安全范圍內(nèi)。至于風(fēng)門的嚴(yán)密性問題，則在靜態(tài)調(diào)試過程中通過嚴(yán)格驗(yàn)收來保證，調(diào)試人員需進(jìn)入管道內(nèi)部親自觀察，確保每個(gè)磨煤機(jī)一次風(fēng)門都關(guān)閉嚴(yán)密。

3 1號(hào)機(jī)組RB試驗(yàn)過程

3.1 引風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)

2010年9月14日20：59：15，白城電廠1號(hào)機(jī)組做引風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)，手動(dòng)打閘B引風(fēng)機(jī)，試驗(yàn)于21：00：25結(jié)束。RB發(fā)生前機(jī)組負(fù)荷為544.91MW；燃料為404.87 t／h；RB發(fā)生后動(dòng)作情況如下。

引風(fēng)機(jī)A的調(diào)節(jié)擋板開度限制在80%，并在第一時(shí)間達(dá)到此值，運(yùn)轉(zhuǎn)員將B引風(fēng)機(jī)快速啟動(dòng)，造成限制幅度信號(hào)失效，A引風(fēng)機(jī)開度一度達(dá)到88.3%，此時(shí)電流達(dá)到446 A，電流最大值較靜葉開度最大值滯后6 s。超出額定電流411 A，此時(shí)將引風(fēng)機(jī)打到手動(dòng)，令開度降至82%，電流降至397 A；曲線能查到的最大爐膛壓力為＋700 Pa和-571 Pa；送風(fēng)機(jī)擋板最大開度為66.6%；最大電流98 A；C、A磨煤機(jī)跳閘，E、G層油槍成功聯(lián)啟。

3.2 送風(fēng)RB試驗(yàn)

2010年9月14日19：56：54，白城電廠1號(hào)機(jī)組手動(dòng)跳閘B送風(fēng)機(jī)，送風(fēng)機(jī)RB發(fā)生。RB發(fā)生時(shí)參數(shù)負(fù)荷550.36 MW；主汽壓力19.56 MPa；鍋爐主控輸出61.58%；汽機(jī)主控輸出98.29%；RB發(fā)生后目標(biāo)負(fù)荷330 MW；C、A磨煤機(jī)跳閘；E、G層油槍聯(lián)啟。

A送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度由36%升至57.44%，爐膛負(fù)壓由-76 Pa降至-212 Pa；送風(fēng)機(jī)電流由60 A升至80 A；二次風(fēng)母管壓力最低降至1.025 3 kPa；引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)指令由42.48%降至31%；爐膛壓力設(shè)定值-80 Pa，最小-302 Pa、最大97 Pa。

3.3 一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)

2010年9月14日21：45：47，做一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)。手動(dòng)跳閘B一次風(fēng)機(jī)。試驗(yàn)21：46：24結(jié)束；RB發(fā)生前：負(fù)荷503 MW；RB動(dòng)作過程為磨煤機(jī)C、A、D、B跳閘，剩3臺(tái)；A風(fēng)機(jī)被限制在80%，但運(yùn)轉(zhuǎn)員啟動(dòng)了B一次風(fēng)機(jī)，限制信號(hào)消失，A一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)開大至98%，持續(xù)時(shí)間9 s；電流最大開度至362 A，電流滯后約5 s。而一次風(fēng)機(jī)額定電流為317 A，差點(diǎn)跳閘。一次風(fēng)母管壓力設(shè)定值8.5 kPa；最小5.7 kPa；一次風(fēng)量為G：146.92 t／h；F：153.76 t／h；E：148.05 t／h。

3.4 給水泵70%RB試驗(yàn)

2010年9月14日19：05：50，將C電動(dòng)給水泵手動(dòng)停止，發(fā)生RB，負(fù)荷于19：08：14達(dá)到RB的復(fù)位負(fù)荷455 MW，于19：08：44達(dá)到RB目標(biāo)負(fù)荷440 MW，歷時(shí)2 min19 s。

機(jī)組將協(xié)調(diào)方式切到TF方式，主汽壓力設(shè)定值由19.71 MPa變?yōu)?9.46 MPa；汽機(jī)主控由98%變?yōu)?4%；鍋爐主控由68%變?yōu)?1.09%；燃料由411.89 t／h切至329.29 t／h；功率由550 MW降至440 MW；給水由1500 t／h降至1 100 t／h，然后又上升；給水中間點(diǎn)切手動(dòng)，運(yùn)行后又投上，給水設(shè)定值由1 543 t／h降至1 476 t／h，由于跳閘的給水泵，實(shí)際給水由1 533 t／h降至1 122.27 t／h，然后在32 s內(nèi)達(dá)到1 398.4 t／h，RB前過熱度為17.4℃，最后升至44℃；為控制中間點(diǎn)溫度輸出，給水量改變值由78 t／h升至299.5 t／h。

4 RB過程中說明的幾個(gè)問題

4.1 限幅邏輯不合理

試驗(yàn)前設(shè)計(jì)的風(fēng)機(jī)限幅邏輯為：只有1臺(tái)風(fēng)機(jī)運(yùn)行且擋板投入自動(dòng)狀態(tài)時(shí)，才限制該風(fēng)機(jī)擋板的開度到某一值。此邏輯在實(shí)際發(fā)生RB過程時(shí)沒問題，因?yàn)閷?shí)際運(yùn)行中，一旦風(fēng)機(jī)跳閘，通常不能在短時(shí)間內(nèi)再次啟動(dòng)，而進(jìn)行RB試驗(yàn)時(shí)，風(fēng)機(jī)跳閘后在短時(shí)間內(nèi)再次被啟動(dòng)，不能滿足此限幅邏輯，造成一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)過程中剩余一次風(fēng)機(jī)限幅失效，風(fēng)機(jī)過電流，差點(diǎn)跳閘。后來修改此邏輯，將條件“只有1臺(tái)風(fēng)機(jī)運(yùn)行且擋板投入自動(dòng)狀態(tài)時(shí)”改為“任1臺(tái)處于自動(dòng)狀態(tài)的風(fēng)機(jī)，都限制其擋板最大開度”。

4.2 電流不能限制風(fēng)機(jī)出力

由于電流的滯后性，試圖用電流限制風(fēng)機(jī)過出力的辦法行不通，此邏輯無效。

4.3 RB時(shí)引風(fēng)機(jī)-5%的前饋效果很好

送風(fēng)機(jī)或一次風(fēng)機(jī)RB后，引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度關(guān)小5%基本合理，對(duì)控制爐膛壓力穩(wěn)定，防止出現(xiàn)爐膛過負(fù)壓很有利。

4.4 參數(shù)合理

所有涉及RB自動(dòng)調(diào)節(jié)回路的調(diào)節(jié)參數(shù)合理，通過了機(jī)組RB過程的考驗(yàn)。

5 結(jié)束語

經(jīng)過合理設(shè)置，白城電廠1號(hào)機(jī)組的RB試驗(yàn)全部獲得成功，調(diào)試人員針對(duì)RB過程中反映出來的問題對(duì)邏輯進(jìn)行修改，保證了白城電廠長(zhǎng)期、穩(wěn)定運(yùn)行。

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Research of RB Test No Trip Technology for Baicheng 2×660 MW Power Plant

ZHANG Jian?zhi，JIAO Jian
（Electric Power Research Institute of State Grid Liaoning Electric Power Co.，Ltd.，Shenyang，Liaoning 110006，China）

RB is a destructive test which verifies the regulation quality of a new thermal power plant，on the condition that one of the main auxiliary equipments out of running suddenly.It leads to a huge risk to the plant tripping.Fail of RB test will induce trip of tur?bine and loss flame of furnace.10 RB tests had been done for Baicheng 2×660MW Plants.As an example，the principle and process of Unit 1 of the CLP Power Plant in Baicheng have been illustrated，focusing on the analysis on dangerous points，providing advices and measures which increase the success rate，offering some benefit for units during the same test.

Dangerous point；Combustion?supporting；Changing rate of main pressure；Turbine follow；Sliding pressure

TM621

A

1004-7913（2015）03-0047-04

張建志（1969—），男，碩士，高級(jí)工程師，主要從事科技管理工作。

2014-11-28）