李志平，韓現(xiàn)民

（1.中鐵隧道集團(tuán)有限公司，河南洛陽 471009；2.石家莊鐵道大學(xué)土木學(xué)院，河北石家莊 050043）

關(guān)角隧道碳質(zhì)板巖段洞室支護(hù)體系綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)研究

李志平1，韓現(xiàn)民2

（1.中鐵隧道集團(tuán)有限公司，河南洛陽 471009；2.石家莊鐵道大學(xué)土木學(xué)院，河北石家莊 050043）

關(guān)角隧道9＃斜井工區(qū)為高地應(yīng)力軟巖區(qū)段，開挖后洞室變形較大、穩(wěn)定性差。文章首先根據(jù)理論公式分析了影響洞室變形和塑性區(qū)大小的主要因素，而后針對(duì)碳質(zhì)板巖段，采用數(shù)值計(jì)算的方法具體分析了巖體變形、強(qiáng)度參數(shù)、地應(yīng)力特征、開挖斷面形式以及支護(hù)剛度等因素對(duì)洞室變形的影響；最后結(jié)合不同開挖斷面形式和不同支護(hù)剛度的現(xiàn)場試驗(yàn)，提出了考慮地質(zhì)環(huán)境、洞室形狀和支護(hù)特征的隧道洞室支護(hù)體系評(píng)價(jià)指標(biāo)F，并采用該指標(biāo)對(duì)碳質(zhì)板巖段支護(hù)體系進(jìn)行了評(píng)價(jià)，其結(jié)果與變形等級(jí)有較好的對(duì)應(yīng)關(guān)系。該指標(biāo)對(duì)于設(shè)計(jì)階段隧道支護(hù)體系的評(píng)價(jià)有一定的參考價(jià)值。

關(guān)角隧道；碳質(zhì)板巖；洞室穩(wěn)定性；支護(hù)體系；綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)

0 引言

由于業(yè)主需求、本地傳統(tǒng)和設(shè)計(jì)者的工程經(jīng)驗(yàn)不同，在隧道加固和襯砌設(shè)計(jì)方面差別較大，至今仍未有一個(gè)公認(rèn)的隧道穩(wěn)定性或者設(shè)計(jì)者可接受的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，工程判斷和經(jīng)驗(yàn)常常在隧道加固和襯砌設(shè)計(jì)中起著重要的作用。

廣義上講，隧道的支護(hù)體系不但包括施加的具體加固和支護(hù)結(jié)構(gòu)，而且還包括圍巖本身的自穩(wěn)支護(hù)作用。因此，評(píng)價(jià)隧道洞室穩(wěn)定性因素時(shí)不但要涉及圍巖的性質(zhì)、地應(yīng)力特征和地下水環(huán)境，而且還要考慮隧道洞室大小、形狀、支護(hù)剛度、支護(hù)時(shí)機(jī)以及施工方法和措施等，故要對(duì)隧道洞室穩(wěn)定性進(jìn)行整體評(píng)價(jià)是相當(dāng)復(fù)雜的，評(píng)價(jià)指標(biāo)要涵蓋影響洞室穩(wěn)定性的多種因素。

隧道圍巖的變形是洞室穩(wěn)定性最直觀、最外在的一種表現(xiàn)方式。因此在實(shí)際隧道施工中，常根據(jù)現(xiàn)場量測到隧道變形特征（變形量和變形速率）來判定隧道的穩(wěn)定性，并制定相應(yīng)的位移管理基準(zhǔn)［1-2］。但基于變形的洞室穩(wěn)定性判斷是一種“事后”的手段，對(duì)如何在工程設(shè)計(jì)階段，根據(jù)前期地勘資料、地應(yīng)力測試結(jié)果、巖石力學(xué)性質(zhì)的室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果以及擬采用的支護(hù)手段，綜合考慮影響洞室穩(wěn)定性的各種因素來對(duì)洞室穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)價(jià)的研究極為少見。

在隧道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定評(píng)價(jià)研究方面，周盛全等［3］利用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)，選取了巖石質(zhì)量指標(biāo)、巖石單軸飽和抗壓強(qiáng)度、巖石完整性系數(shù)、結(jié)構(gòu)面強(qiáng)度系數(shù)和地下水滲水量4個(gè)因素，對(duì)圍巖進(jìn)行了分級(jí)和穩(wěn)定性評(píng)價(jià)；蘇永華等［4］基于Hoek-Brown巖體失效準(zhǔn)則，推導(dǎo)了任意斷面形狀隧道松散荷載確定方法，并采用收斂-約束原理構(gòu)建了聯(lián)合支護(hù)體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性系數(shù)的計(jì)算方法；楊小禮等［5］根據(jù)圍巖超欠挖量、隧道穩(wěn)定性系數(shù)、地震烈度和隧道偏壓比，根據(jù)信息優(yōu)化理論建立原始數(shù)據(jù)信息與偏壓隧道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性關(guān)系，對(duì)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)價(jià)；蔣金泉等［6］根據(jù)跨采巷道的礦山壓力特點(diǎn)，建立了反映巷道具體穩(wěn)定性狀態(tài)的圍巖結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性指標(biāo)——綜合強(qiáng)度因素和礦山壓力因素，采用模糊聚類分析方法得到跨采巷道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分類模式，提供了跨采巷道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性實(shí)用分類與錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)的實(shí)用方法；劉志春等［7］以烏鞘嶺隧道為例，考慮了圍巖的相對(duì)變形、強(qiáng)度應(yīng)力比、原始地應(yīng)力和彈性模量等指標(biāo)，提出了擠壓性圍巖隧道變形綜合評(píng)價(jià)系數(shù)，并給出了相應(yīng)的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。但是這些研究考慮的主要因素是隧（巷）道的地質(zhì)環(huán)境，且考慮的地質(zhì)因素也不夠全面，特別是沒有很好地把開挖斷面的幾何特征和支護(hù)剛度等因素考慮進(jìn)去，存在一定的缺陷。

西格二線關(guān)角隧道為單線雙洞高原隧道，9＃斜井工區(qū)隧道埋深約200 m，為高地應(yīng)力軟巖區(qū)段。其中存在約1 000 m的石炭系碳質(zhì)板巖段，巖石呈灰白色、灰黑色，呈薄層狀、板狀構(gòu)造，板理發(fā)育，巖體受構(gòu)造影響嚴(yán)重，節(jié)理、裂隙發(fā)育，泥質(zhì)充填，巖體破碎，巖質(zhì)較軟，巖體呈碎塊狀松散結(jié)構(gòu)，層間結(jié)合力弱，自穩(wěn)能力差，屬Ⅴ級(jí)圍巖，隧道開挖后易發(fā)生大變形、拱部掉塊和坍塌現(xiàn)象［8-9］。

為了更全面地評(píng)價(jià)隧道支護(hù)體系（圍巖+支護(hù)）穩(wěn)定性，使評(píng)價(jià)結(jié)果更具說服力，在以往研究的基礎(chǔ)上，在穩(wěn)定性評(píng)價(jià)中又考慮了隧道開挖形狀、支護(hù)參數(shù)等因素。本文首先基于圓形隧道變形的解析解，對(duì)影響隧道變形的因素進(jìn)行了分析，并采用數(shù)值模擬對(duì)西（寧）格（爾木）二線關(guān)角隧道9＃井碳質(zhì)板巖段洞室變形特征進(jìn)行了多因素分析；在此基礎(chǔ)上結(jié)合不同洞室開挖形狀、不同支護(hù)參數(shù)下的變形量測結(jié)果提出了既考慮到圍巖性質(zhì)和地質(zhì)環(huán)境特點(diǎn)，又兼顧洞室?guī)缀翁卣骱椭ёo(hù)剛度等因素的洞室支護(hù)體系綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)，對(duì)板巖段洞室穩(wěn)定性進(jìn)行了評(píng)價(jià)，并與常用的位移管理基準(zhǔn)進(jìn)行了比較。

1 隧道洞室變形影響因素分析

1.1 洞周位移影響因素分析

考慮支護(hù)作用的圓形均質(zhì)地層洞室周邊徑向位移理論公式：

從式（1）可以看出：洞室周邊位移的大小與圍巖的彈性模量E成線性反比例關(guān)系；洞周的徑向位移隨地應(yīng)力的增大而變大；洞室周邊位移與圍巖塑性區(qū)半徑的平方成正比關(guān)系，說明洞室位移對(duì)塑性區(qū)大小敏感性較高；支護(hù)抗力pi與洞周位移呈反比關(guān)系。

1.2 塑性區(qū)范圍影響因素分析

靜水壓條件下均質(zhì)地層圓形洞室的塑性區(qū)半徑計(jì)算公式：

2 關(guān)角隧道9＃井碳質(zhì)板巖段圍巖變形影響因素分析

2.1 圍巖巖體力學(xué)參數(shù)與地應(yīng)力水平綜合分析

對(duì)關(guān)角隧道9＃斜井碳質(zhì)板巖段巖體性質(zhì)分別采用取樣室內(nèi)試驗(yàn)、圍巖參數(shù)的位移反分析、工程類比法、地應(yīng)力場實(shí)測及反演和圍巖壓力測試等方法進(jìn)行了研究，但各種測試方法都有其局限性。綜合各種試驗(yàn)及分析手段，并結(jié)合鐵路隧道規(guī)范建議及現(xiàn)場隧道施工實(shí)踐，確定板巖段圍巖物理力學(xué)參數(shù)的建議值，如表1所示。

2.2 板巖段隧道變形影響因素分析

1）地應(yīng)力水平p0。為了了解碳質(zhì)板巖段地應(yīng)力水平對(duì)隧道變形的影響規(guī)律，采用有限元數(shù)值模擬（Phase 2D）手段，模擬隧道采用3臺(tái)階開挖，計(jì)算了側(cè)壓力系數(shù)為0.8時(shí)，大曲率邊墻、似圓形斷面隧道（毛洞）洞壁變形與埋深之間的關(guān)系。圖1為隧道毛洞在不同埋深時(shí)拱頂下沉和墻腰水平變形規(guī)律，圖2為埋深200 m時(shí)隧道洞壁變形圖。

從圖1得隧道變形（拱頂下沉、拱腰水平收斂）隨埋深增大呈非線性遞增的規(guī)律；關(guān)角隧道板巖段隧道埋深約200 m，似圓形斷面形式下毛洞的拱頂下沉量為28.4 cm，墻腰水平位移為36.3 cm。

表1 圍巖物理力學(xué)參數(shù)及地應(yīng)力綜合分析表Table 1 Geostress and physical and mechanical parameters of surrounding rock

圖1 隧道洞周位移與埋深關(guān)系曲線Fig.1 Relationship between displacement and cover depth of tunnel

圖2 埋深200 m時(shí)隧道（毛洞）洞壁變形圖Fig.2 Deformation of tunnel under 200 m depth

2）側(cè)壓力系數(shù)λ。為分析碳質(zhì)板巖地層似圓形斷面隧道變形與側(cè)壓力系數(shù)之間的關(guān)系，模擬了埋深200 m時(shí)不同側(cè)壓力系數(shù)下隧道變形規(guī)律，如圖3所示。圖4為λ＝1.1時(shí)隧道周邊（毛洞）變形圖。

從圖3可得似圓形斷面隧道的拱頂下沉和墻腰水平變形隨側(cè)壓力系數(shù)增大而增大，成正比例關(guān)系；墻腰水平變形隨側(cè)壓力系數(shù)增大而緩慢增大；拱頂下沉在側(cè)壓力系數(shù)λ＜0.7時(shí)，隨側(cè)壓系數(shù)變大而增長緩慢，而在側(cè)壓力系數(shù)λ＞0.7后，拱頂下沉增長速率明顯變大；λ＝1.2為墻腰和拱頂變形量相對(duì)大小的分界點(diǎn)。

圖3 隧道洞周變形與側(cè)壓力系數(shù)關(guān)系曲線Fig.3 Deformation of tunnel Vs.lateral pressure coefficient

圖4 λ為1.1時(shí)隧道洞壁變形圖Fig.4 Deformation of tunnel whenλ＝1.1

3）開挖洞室形狀。不同地應(yīng)力特征下隧道開挖后變形特征差異較大，故隧道斷面形狀的選擇要依據(jù)地應(yīng)力特征來定。已有文獻(xiàn)對(duì)此進(jìn)行了一些研究和探討［10-11］。為了研究碳質(zhì)板巖段隧道開挖斷面形式對(duì)洞室的穩(wěn)定性影響，進(jìn)行了圓形、大曲率邊墻似圓形、馬蹄形和直墻拱斷面形狀下洞室變形和支護(hù)受力計(jì)算。數(shù)值計(jì)算中洞室埋深取200 m，側(cè)壓力系數(shù)取0.8，全斷面開挖，在應(yīng)力釋放率達(dá)30%時(shí)全斷面噴射厚30 cm的C25混凝土。各種斷面形式下洞室變形和支護(hù)受力情況如表2所示。圖5為馬蹄形斷面時(shí)洞壁變形圖。

表2 各種開挖斷面形狀下洞室變形及支護(hù)受力情況Table 2 Deformation of tunnel and stress of supportunder different cross-section shapes

從表2可知：①在控制洞室變形方面，從洞壁總位移和墻腰水平位移數(shù)據(jù)得出的次序?yàn)閳A形斷面最優(yōu)，其次為似圓形、馬蹄形和直墻拱形式，但從控制拱頂下沉來看，其優(yōu)劣次序正好相反；②從支護(hù)結(jié)構(gòu)受力來看，基本上遵循著圓形、似圓形、馬蹄形、直墻拱受力由小到大的順序。因此碳質(zhì)板巖段地層斷面形式越接近于圓的形狀，洞室變形和支護(hù)受力越小、越合理。

圖5 馬蹄形斷面洞壁變形圖Fig.5 Deformation of tunnelwith horseshoe-shaped cross-section

4）圍巖強(qiáng)度Rb及強(qiáng)度應(yīng)力比Rb/p0。埋深200 m、側(cè)壓力系數(shù)為0.8時(shí)，似圓形斷面形狀隧道在不同的圍巖強(qiáng)度或強(qiáng)度應(yīng)力比下洞壁的變形特征如圖6所示。

從圖6可得，隧道周邊變形隨著圍巖強(qiáng)度或強(qiáng)度應(yīng)力比的增大而呈非線性減??；在圍巖強(qiáng)度應(yīng)力比Rb/p0＜1時(shí)，洞壁的變形變化速率較大，在強(qiáng)度應(yīng)力比Rb/p0＞1后，洞壁變形隨圍巖強(qiáng)度增大其變形速率明顯放緩，且逐漸趨于穩(wěn)定。這是因?yàn)樵谝欢ǖ牡貞?yīng)力水平作用下，隨著圍巖強(qiáng)度增大，塑性區(qū)范圍會(huì)變小，洞壁的變形也隨之減小。

圖6 隧道洞壁變形與圍巖強(qiáng)度關(guān)系曲線Fig.6 Relationship between deformation of tunnel and strength of surrounding rock

5）圍巖變形參數(shù)E。埋深200 m的似圓形斷面形式的隧道周邊變形與圍巖變形參數(shù)（彈性模量）之間的關(guān)系如圖7所示。

圖7 隧道周邊變形與圍巖彈性模量關(guān)系曲線Fig.7 Relationship between deformation of tunnel and elastic modulus of surrounding rock

從圖7可得，隧道周邊變形隨著圍巖彈性模量增大呈冪函數(shù)減小，隧道變形與圍巖彈性模量成反比關(guān)系；隧道變形速率隨著圍巖彈性模量增大呈現(xiàn)出逐漸減小的趨勢。

6）支護(hù)模量Ec與支護(hù)圍巖模量比Ec/E。為了研究方便，采用有限元軟件對(duì)板巖段進(jìn)行了全斷面開挖、支護(hù)的數(shù)值模擬，得到了不同支護(hù)模量下隧道洞壁的變形規(guī)律，如圖8所示。

從圖8中可以看出，當(dāng)支護(hù)圍巖模量比Ec/E＞15時(shí)，隨著支護(hù)模量減小洞壁變形變化較平緩；當(dāng)Ec/E＜15后，隨著支護(hù)模量減小洞壁變形變化較大，變形對(duì)支護(hù)模量的敏感性增強(qiáng)。

3 關(guān)角隧道板巖段變形測試及支護(hù)體系穩(wěn)定評(píng)價(jià)系數(shù)

3.1 關(guān)角隧道板巖段變形控制現(xiàn)場試驗(yàn)及變形分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)

為研究高地應(yīng)力條件下軟巖變形控制技術(shù)，在關(guān)角隧道板巖段地層進(jìn)行了三臺(tái)階開挖方式下不同斷面形式、不同支護(hù)剛度的現(xiàn)場試驗(yàn)。隧道變形統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)如表3和表4所示［8］。根據(jù)隧道變形統(tǒng)計(jì)規(guī)律得出的板巖段位移分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)如表5［8］所示。

圖8 隧道洞壁變形與支護(hù)模量（或支護(hù)圍巖模量比）關(guān)系曲線Fig.8 Rationship between deformation of tunnel and support modulus（or ratio of support to surrounding rock）

從表3可看出，相同支護(hù)參數(shù)時(shí)，大曲率邊墻、似圓形開挖斷面下的水平收斂變形、拱頂下沉在累計(jì)變形量和變形速率方面明顯小于馬蹄形斷面下的洞室變形。這表明在水平構(gòu)造應(yīng)力發(fā)育的情況下，采用跨高比較大的似圓形開挖斷面形狀可有效控制隧道的變形。

從表4可看出，在相同開挖斷面形式的前提下，增大支護(hù)剛度對(duì)隧道內(nèi)空變形控制有較明顯的效果。對(duì)于似圓形斷面，相比較2榀/m的格柵支護(hù)結(jié)構(gòu)，支護(hù)結(jié)構(gòu)為3榀/2 m的I20a、2榀/m的I20a時(shí)洞室變形分別降低了15%～35%、35%～38%；比較表1與表2中馬蹄形開挖斷面形式下洞室變形特征，2榀/m的I20a支護(hù)下洞室變形要小于2榀/m的I16支護(hù)時(shí)的變形。

表3 9＃斜井板巖段不同斷面形式下變形指標(biāo)統(tǒng)計(jì)表Table 3 Statistics of deformation of tunnel sectionswith different cross-section shapes in slate strata in the 9th inclined shaftwork area

表4 9＃斜井板巖段不同斷面形式及支護(hù)強(qiáng)度下變形量測技術(shù)指標(biāo)統(tǒng)計(jì)表Table 4 Statistics of deformation of tunnel sectionswith different cross-section shapes and differentsupport strengths in slate strata in the9th inclined shaftwork area

表5 關(guān)角隧道板巖段變形分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)Table 5 Deformation classification criterion of slate section of Guanjiao tunnel

3.2 隧道支護(hù)體系評(píng)價(jià)系數(shù)F及應(yīng)用

1）考慮到洞室穩(wěn)定性隨著Rb/σv增大而增強(qiáng)，洞室變形隨著巖體的彈性模量E和支護(hù)結(jié)構(gòu)模量Ec的增大而減小，故提出綜合評(píng)價(jià)系數(shù)

式中：Rb為巖體的單軸抗壓強(qiáng)度；σv為原始地應(yīng)力；λ為側(cè)壓力系數(shù)；f(λ)為與λ相適應(yīng)的洞室斷面形狀特征系數(shù)。

評(píng)價(jià)系數(shù)F不但涵蓋了圍巖變形和強(qiáng)度參數(shù)、地應(yīng)力水平及側(cè)壓力系數(shù)，而且還考慮了開挖洞室的幾何特征和支護(hù)剛度，比較全面地考慮了影響隧道穩(wěn)定性的主要因素。

從式（5）可看出，評(píng)價(jià)系數(shù)F值越大，表明隧道支護(hù)體系的穩(wěn)定性越好；反之，F(xiàn)值越小，支護(hù)體系穩(wěn)定性越差?？捎脕肀容^不同圍巖條件下不同支護(hù)強(qiáng)度下隧道體系的穩(wěn)定性。

在此定義隧道開挖斷面的形狀系數(shù)α為隧道的跨高比。鐵路單線隧道常用斷面形狀變形特征系數(shù)f(λ)與側(cè)壓力系數(shù)λ對(duì)應(yīng)關(guān)系如表6所示。其中f(λ)為拱頂變形和邊墻變形兩者中較小值與較大值之比，反映一定地應(yīng)力特征下，隧道不協(xié)調(diào)變形特征。表6中數(shù)值為數(shù)值計(jì)算結(jié)果。

其他側(cè)壓力系數(shù)λ對(duì)應(yīng)的f(λ)值可通過線性插值得到。

根據(jù)板巖段巖體特征、地應(yīng)力水平以及洞室?guī)缀翁卣鳌⒅ёo(hù)形式，綜合評(píng)價(jià)系數(shù)F值范圍及相對(duì)定性評(píng)價(jià)如表7所示。

2）板巖段支護(hù)體系評(píng)價(jià)。根據(jù)綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)F的計(jì)算公式，對(duì)板巖段不同斷面形式、不同支護(hù)強(qiáng)度下洞室支護(hù)體系穩(wěn)定性計(jì)算如表8所示。

表6 f(λ)與λ對(duì)應(yīng)關(guān)系表Table 6 Relationship between f(λ)andλ

表7 板巖段綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)范圍及定性評(píng)價(jià)Table 7 Qualitative evaluation and range of comprehensive evaluation index of slate stratum

表8 板巖段洞室支護(hù)體系評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算及評(píng)價(jià)Table 8 Calculation and evaluation of comprehensive evaluation index of tunnel in slate strata

從表8可以看出，利用支護(hù)體系綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)F可對(duì)不同開挖斷面形式和不同支護(hù)剛度下洞室穩(wěn)定性作出較合理的評(píng)價(jià)，并與洞室的變形分級(jí)有較好的對(duì)應(yīng)關(guān)系。

洞室的穩(wěn)定性還受到許多其他因素的影響，如一次開挖進(jìn)尺、支護(hù)時(shí)機(jī)、施工工法、開挖方法和仰拱封閉距離等。但是把這些因素統(tǒng)一到一個(gè)綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)中來對(duì)洞室的穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)價(jià)是一個(gè)復(fù)雜的難題。本次只是針對(duì)關(guān)角隧道板巖段，在其他施工參數(shù)確定的情況下，提出一個(gè)考慮地質(zhì)環(huán)境、開挖斷面形狀及支護(hù)強(qiáng)度等多因素的評(píng)價(jià)指標(biāo)，是對(duì)洞室穩(wěn)定性評(píng)價(jià)指標(biāo)研究的一次探索。

4 結(jié)論與體會(huì)

隧道洞室穩(wěn)定性影響因素眾多，既有隧道修建環(huán)境因素，包括地層力學(xué)指標(biāo)、巖體結(jié)構(gòu)特征、地應(yīng)力水平與特征和水文地質(zhì)特征等，又有人為因素，如開挖斷面形狀、施工參數(shù)、支護(hù)參數(shù)及施作時(shí)機(jī)等，找到一個(gè)涵蓋多因素的綜合指標(biāo)來預(yù)判隧道穩(wěn)定性仍存在一定困難，本文是朝這個(gè)方向進(jìn)行了一次有益的探索，有著積極的理論意義。

通過對(duì)關(guān)角隧道高地應(yīng)力碳質(zhì)板巖段洞室穩(wěn)定性評(píng)價(jià)指標(biāo)進(jìn)行研究，得到如下結(jié)論與體會(huì)：

1）關(guān)角隧道板巖段洞室穩(wěn)定性的數(shù)值計(jì)算表明，洞室變形與地應(yīng)力水平和側(cè)壓力系數(shù)成正比關(guān)系；采用似圓形開挖斷面形狀較合理；當(dāng)圍巖強(qiáng)度應(yīng)力比小于1時(shí)，洞室變形對(duì)圍巖強(qiáng)度的敏感性增強(qiáng)；洞室變形與圍巖彈模成非線性反比關(guān)系；洞室變形在支護(hù)圍巖模量比小于15后，敏感性增強(qiáng)。

2）以理論分析為基礎(chǔ)，以數(shù)值分析結(jié)果和現(xiàn)場試驗(yàn)結(jié)果為依托，提出了關(guān)角隧道板巖洞室支護(hù)結(jié)構(gòu)體系綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)F，并對(duì)板巖段不同開挖斷面形狀、不同支護(hù)剛度下隧道支護(hù)體系進(jìn)行了綜合評(píng)價(jià)；通過與大變形等級(jí)進(jìn)行比較，證明了此評(píng)價(jià)方法的合理性。該方法對(duì)設(shè)計(jì)階段的隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)體系評(píng)價(jià)有一定的推廣意義。

3）相對(duì)于前人研究的穩(wěn)定性判定指標(biāo)，本文提出的指標(biāo)增加了隧道斷面形狀和支護(hù)剛度等影響指標(biāo)，考慮的因素更全面一些；本文只考慮了形變壓力產(chǎn)生的變形，未計(jì)其他原因產(chǎn)生的變形，故只應(yīng)用于以形變壓力為主的隧道；文章大多結(jié)果是基于數(shù)值計(jì)算，其可靠性需進(jìn)一步借用類似工程的現(xiàn)場變形測試數(shù)據(jù)來印證。

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Study on Comprehensive Evaluation Index of Support System
of Guanjiao Tunnel in Carbonaceous Slate Stratum

LIZhiping1，HAN Xianmin2

（1.China Railway Tunnel Group Co.，Ltd.，Luoyang 471009，Henan，China；
2.Civil Engineering College，Shijiazhuang Tiedao University，Shijiazhuang 050043，Hebei，China）

There exists some 1 000m carbonaceous slate stratum under high geostress in the9th inclined shaftwork area of Guanjiao tunnel.The slate rock mass isweak，which would result in large deformation after excavation.Firstly，themain factors influencing the deformation of the tunnel and the plasticized zone of the surrounding rock are generally analyzed based on theoretical formula；Secondly，factors influencing the stability of the slate tunnel section，such as the parameters of the deformation and the strength of the rock mass，the geostress characteristics，the cross-section shapes and the support rigidity，are analyzed in detail bymeans of numerical simulation；Finally，a comprehensive evaluation index F is proposed based on the above analysis and the field experiments on the different cross-section shapes and different support rigidities.The index，which comprises geological condition，excavation cross-section shapes and support rigidity，is applied to evaluate the support of the tunnel in carbonaceous slate.The evaluation results coincide wellwith the deformation grade.The index can provide reference for the support system evaluation in the tunnel design stage.

Guanjiao tunnel；carbonaceous slate；tunnel stability；support system；comprehensive evaluation index

10.3973/j.issn.1672-741X.2015.03.005

U 45

A

1672-741X（2015）03-0220-07

2014-11-19；

2015-01-20

李志平（1977—），男，山西陽城人，2000年畢業(yè)于武漢測繪科技大學(xué)，測量工程專業(yè)，本科，高級(jí)工程師，從事隧道及地下工程結(jié)構(gòu)施工技術(shù)管理和研究工作。